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工業(yè)鍋爐防焦箱裂紋原因分析及對(duì)策

  
評(píng)論: 更新日期:2011年04月15日

三、原因分析

1、裂紋性質(zhì):裂紋初步確定為穿晶裂紋,肉眼明顯地可以看到,每條裂紋細(xì)而尖,大小不一,應(yīng)為熱疲勞裂紋。

2、裂紋產(chǎn)生的原因:熱疲勞裂紋是在金屬材料低于拉伸應(yīng)力極限時(shí),由于溫度的變化而形成的熱交變應(yīng)力的反復(fù)作用下,緩慢產(chǎn)生的擴(kuò)展裂紋。受壓元件受到火焰的加熱,由于內(nèi)部介質(zhì)密度或位置的變化,使金屬的溫度發(fā)生交替變化,金屬也就交替地膨脹或收縮,在金屬內(nèi)部就會(huì)引起交變應(yīng)力。在這種交變應(yīng)力的作用下,引起塑性變形的積累損傷,而產(chǎn)生疲勞裂紋,這種疲勞裂紋處在高溫下,金屬的強(qiáng)度低,其應(yīng)力振幅一般超過(guò)屈服極限,每次循環(huán)產(chǎn)生的局部塑性變形較大。這樣,只經(jīng)過(guò)較少的循環(huán)次數(shù)后,就會(huì)萌生熱疲勞裂紋。由于所處高溫條件,周?chē)艿浇橘|(zhì)的影響,所以不產(chǎn)生象普通機(jī)械疲勞那樣典型的單條裂紋,而象該防焦箱所見(jiàn)到的一些平行排列、與熱應(yīng)力方向垂直的裂紋,也就是說(shuō),在該部位受到溫差應(yīng)力引起疲勞裂紋。

3、汽水分層的影響:防焦箱裂紋區(qū)域位于爐膛的幅射高溫區(qū),防焦箱向火側(cè)的運(yùn)行溫度為290℃左右,防焦箱內(nèi)介質(zhì)為循環(huán)水。雖然一側(cè)受爐膛火焰加熱,但由于防焦箱內(nèi)有循環(huán)水流動(dòng),本不應(yīng)有大的溫差。但我們從防焦箱裂紋區(qū)域發(fā)現(xiàn),裂紋區(qū)明顯過(guò)熱,割開(kāi)檢查發(fā)現(xiàn),防焦箱內(nèi)表面裂紋區(qū)域無(wú)水垢,而非裂紋區(qū)有輕微的水垢,且兩區(qū)域顏色不同,有明顯區(qū)別,可以初步得出結(jié)論,出現(xiàn)了汽水分層。

4、環(huán)境影響因素:鍋爐兩側(cè)防焦箱裂紋中心上部均開(kāi)有400×400mm的撥火爐門(mén),爐門(mén)開(kāi)啟撥火時(shí)會(huì)有冷空氣進(jìn)入,同時(shí)爐門(mén)有關(guān)閉不嚴(yán)密的現(xiàn)象,在運(yùn)行的過(guò)程中,可能時(shí)有冷空氣進(jìn)入,防焦箱該區(qū)域有少許溫差,不排除出現(xiàn)疲勞的可能,但這種溫差作用是很微小的,不可能在兩三年內(nèi)使防焦箱出現(xiàn)嚴(yán)重裂紋。因此認(rèn)定,這不是事故的主要原因。

5、水循環(huán)回路的影響:鍋爐的自然循環(huán)回路設(shè)計(jì)應(yīng)為合理,該防焦箱下降管與水冷壁管的截面積之比為41%,如圖3所示。

?工質(zhì)的流動(dòng)如圖4所示,防焦箱中的工質(zhì)為密度較大的水,水冷壁管因受爐膛高溫幅射熱的作用,水冷壁管中的工質(zhì)為密度較小的汽水混合物,利用工質(zhì)的密度差進(jìn)行循環(huán)流動(dòng)。在對(duì)防焦箱的檢查中發(fā)現(xiàn),汽水分層的蒸汽層出現(xiàn)在防焦箱的向火側(cè)。

6、負(fù)荷的影響: 據(jù)了解,由于該廠生產(chǎn)任務(wù)比較緊,該爐經(jīng)常是滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行,有時(shí)甚至超負(fù)荷,所用煤質(zhì)有的揮發(fā)分含量比較高。爐膛內(nèi)爐門(mén)位置,是揮發(fā)份的主燃燒區(qū),又是煙氣擾動(dòng)的主混合區(qū),溫度高,當(dāng)鍋爐高負(fù)荷運(yùn)行時(shí),該區(qū)域受熱強(qiáng)度大,工況有所惡化。

7 、綜合分析:鍋爐防焦箱前端第一根下降管與水冷壁管距離較遠(yuǎn),水循環(huán)流速慢,在高負(fù)荷或低負(fù)荷時(shí),其間易產(chǎn)生水循環(huán)不良。當(dāng)鍋爐工況惡化時(shí),防焦箱前端水循環(huán)不暢,水的流動(dòng)不正常,有時(shí)甚至產(chǎn)生水循環(huán)停滯,使防焦箱前端吸收的熱量不能及時(shí)地傳遞給內(nèi)部的介質(zhì),造成防焦箱前端的內(nèi)部介質(zhì)局部汽化,形成汽水分層。汽化層的形狀和位置與防焦箱各部分受熱程度以及下降管中水循環(huán)阻力有關(guān)系,同時(shí)汽化層的厚度又隨著負(fù)荷的變化而變化,因而該防焦箱汽化層呈不規(guī)則橢圓形,并分布在向火側(cè)。隨著介質(zhì)的緩慢流動(dòng)和鍋爐運(yùn)行工況的變化,防焦箱前端的管壁(裂紋區(qū)域)受到汽水交替接觸,而形成壁溫的交替變化,并隨工況的惡化程度而變化,這個(gè)過(guò)程多次重復(fù),使防焦箱受到疲勞應(yīng)力,進(jìn)而形成穿透性裂紋。

四、防止措施

1、合理匹配負(fù)荷:合理調(diào)節(jié)好鍋爐負(fù)荷,對(duì)鍋爐的使用有較大的影響,在生產(chǎn)任務(wù)緊張的情況下,啟用其它備用爐,而不是滿(mǎn)負(fù)荷地使用某一臺(tái)鍋爐,應(yīng)保持鍋爐負(fù)荷在70-80%之間,以達(dá)到高效率。

2、合理調(diào)節(jié)好鍋爐的燃燒工況。當(dāng)鍋爐負(fù)荷變動(dòng)時(shí),首先需調(diào)節(jié)送風(fēng)量,緊接再調(diào)節(jié)燃料量,只有兩者配合適當(dāng),才能獲得正常的燃燒工況;燃料應(yīng)在離煤閘門(mén)0.3m處著火,并在擋渣設(shè)備前0.3-0.5m處基本結(jié)束燃燒。對(duì)于高揮發(fā)分煤采用薄煤層,快送煤方式,對(duì)低揮發(fā)份煤,采用厚煤層,慢送煤方式。

3、采取局部保溫措施。為保護(hù)防焦箱,加強(qiáng)水循環(huán),將防焦箱前端,(如圖5所示-俯視)向火側(cè)部分用耐火混凝土保溫,使防焦箱該部位工質(zhì)受熱變小,工質(zhì)密度變大,與水冷壁內(nèi)工質(zhì)的密度差增大,提高水循環(huán)流速;同時(shí)水循環(huán)加快,防焦箱的保溫與未保溫部分之間的溫差減小,有效地保護(hù)了防焦箱。使用時(shí),應(yīng)定期清理緊貼火床的側(cè)墻部位粘結(jié)的渣瘤,保證燃燒平穩(wěn)進(jìn)行。

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