（2）措施
同2.1.2措施
????? 2.2.3 　對(duì)于再熱器受熱面面積過(guò)多問(wèn)題
（1）原因分析
????? 在1、2號(hào)爐的鍋爐熱力計(jì)算中，對(duì)于爐內(nèi)換熱計(jì)算，美國(guó)CE公司按照清潔爐膛計(jì)算，（爐膛沾污程度“dirty“值=0)計(jì)算結(jié)果，爐內(nèi)輻射換熱強(qiáng)烈，計(jì)算爐膛出口煙溫較低為1005℃。但在實(shí)際運(yùn)行中，根據(jù)電廠提供的煤質(zhì)資料來(lái)看這些煤質(zhì)在燃燒以后產(chǎn)生的煙灰，對(duì)爐膛水冷壁將有某種程度的沾污，使?fàn)t內(nèi)輻射換熱程度變?nèi)?，爐膛出口煙溫的實(shí)際數(shù)值高于設(shè)計(jì)值（1005℃）使再熱器區(qū)的煙溫升高，傳熱溫差加大，引起屏再和末再吸熱量增大，再熱汽溫升高，從而導(dǎo)致再熱器超溫爆管。
　　對(duì)于鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算，爐膛水冷壁沾污程度的嚴(yán)重與否，取決于燃料的煤灰特性，和爐膛受熱面熱負(fù)荷的高低（即爐膛容積大?。?。對(duì)于燃用灰熔點(diǎn)溫度t1、t2、t3較低，灰成份中易污染礦物質(zhì)含量較多，以及煤的含硫量較高的燃料，容易引起爐膛水冷壁沾污。在我廠#3、#4爐的鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算中，我們適當(dāng)取用了爐膛水冷壁沾污程度dirty=55%，經(jīng)計(jì)算后相應(yīng)的爐膛出口煙溫為1066℃和實(shí)際運(yùn)行情況較吻合，由于#3、#4爐的爐膛出口煙溫計(jì)算值高，再熱器的計(jì)算受熱面面積亦較#1、#2爐少，再加上#3、#4爐其他方面的改進(jìn)，所以未出現(xiàn)再熱器超溫爆管事故，現(xiàn)將#1、#2爐和#3、#4爐的設(shè)計(jì)差異列表對(duì)比如下：

（僅列出影響再熱器汽溫的部份有關(guān)數(shù)據(jù)）
（2）措施
　　我廠的#1、#2鍋爐因?qū)t膛傳熱計(jì)算中煤種的沾污系數(shù)數(shù)值取用不當(dāng)，致使再熱器和過(guò)熱器的受熱面積過(guò)多，使得運(yùn)行工況的熱力數(shù)據(jù)偏離原設(shè)計(jì)值較大，過(guò)熱蒸汽和再熱蒸汽的容易超溫。經(jīng)過(guò)熱力計(jì)算決定減少末再及屏再受熱面面積。
　　具體布置為末再的管屏高度從10.7m縮短至8.37m，內(nèi)圈高度5.5m縮短至3m（見(jiàn)附圖），節(jié)距排列均保持不變，計(jì)算受熱面由1673m2減少至1290m2，約減少23%。對(duì)屏再受熱面為避免繞管底部與爐膛鼻子斜坡的碰撞，可將管屏斜底，向上平移100mm，受熱面變動(dòng)很小，外圈管下底部材料可調(diào)換為T91。再熱器受熱面減少后，噴水大量減少，鍋爐的燃煤量相應(yīng)減少，熱量重新平衡，對(duì)鍋爐效率及排煙溫度均影響不大。
????? 2.3　吹灰器吹損
????? 2.3.1　原因分析
　　通過(guò)歷次大小修防磨防爆檢查結(jié)果及爆管記錄可以看出，吹灰器對(duì)受熱面的吹損主要是由于以下幾方面造成的:
a. 吹灰器內(nèi)漏
b. 吹灰器不旋轉(zhuǎn)
c. 吹灰器吹灰時(shí)帶水
d. 吹灰器吹灰蒸汽壓力過(guò)高
例如：2003年4月在#1鍋爐15米E12吹灰器孔處發(fā)生蒸汽吹損造成的泄漏；在以前大小修防磨防爆檢查中曾發(fā)現(xiàn)過(guò)長(zhǎng)吹吹損后屏過(guò)熱器最外圈、低溫過(guò)熱器水平段、省煤器豎直段的現(xiàn)象。