???? 容克式空氣預(yù)熱器由于具有結(jié)構(gòu)緊湊、占地面積小、節(jié)省鋼材和可簡化鍋爐尾部受熱面布置等諸多優(yōu)點而被大容量電站鍋爐廣泛采用，然而容克式空氣預(yù)熱器最大的缺點之一就是漏風(fēng)率偏大。
?? 江油電廠 2×330 MW 機(jī)組 1 004 t/h 鍋爐采用的空氣預(yù)熱器就是傳統(tǒng)的三分倉容克式空預(yù) 器，其型號為29VIT68／62，其徑向和軸向密封均采用“單道密封”，并配有漏風(fēng)控制系統(tǒng) (LCS)，在鍋爐 MCR 工況時設(shè)計漏風(fēng)率為7.5%。自1990年和1991年兩臺機(jī)組相繼投運(yùn)以來，鍋爐空預(yù)器漏風(fēng)率均高于設(shè)計值。近年來，隨著機(jī)組運(yùn)行時間的增長，空預(yù)器漏風(fēng)日趨嚴(yán)重，對鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行構(gòu)成嚴(yán)重威脅。

?? 1漏風(fēng)的原因分析

?? 1) 由于轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動，必然會將格倉中的空氣帶入煙氣中而形成攜帶漏風(fēng)。
?? 2) 由于轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動，動靜之間必然存在間隙，煙氣側(cè)為負(fù)壓，空氣側(cè)為正壓，因此由壓差的存在而使空氣漏向煙氣負(fù)壓側(cè)而形成直接漏風(fēng)。
?? ①空預(yù)器漏風(fēng)控制系統(tǒng)(LCS)一直工作不正常，運(yùn)行中熱端扇形密封擋板不能自動跟蹤轉(zhuǎn)子的蘑菇狀變形以減小漏風(fēng)間隙，而且?guī)Щ铱諝饴┫驘煔鈧?cè)時造成扇形密封擋板嚴(yán)重磨損，進(jìn)一步增大了漏風(fēng)間隙，而漏風(fēng)量的大小與漏風(fēng)區(qū)域面積成正比，因此空預(yù)器漏風(fēng)劇增。
?? ②由于鍋爐燃用熱值低、灰份高的廣旺貧煤和空預(yù)器換熱元件特別是低溫段換熱元件的低溫腐蝕等原因，造成空預(yù)器換熱元件積灰、堵灰嚴(yán)重，流道堵塞后增大了流通阻力，造成空氣側(cè)與煙氣側(cè)壓差增大，而漏風(fēng)量的大小與壓差的平方根成正比，因此堵灰又加劇漏風(fēng)。

?? 2漏風(fēng)治理措施

?? 1)漏風(fēng)治理措施的探索?？疹A(yù)器配有漏風(fēng)控制系統(tǒng)(LCS)，由于扇形密封擋板可以調(diào)節(jié)，在空預(yù)器外殼和可調(diào)扇形密封擋板之間設(shè)有滑片密封條。長時間運(yùn)行后，這些密封條被磨損，形成一條縫隙，使空氣和灰塵可以在扇形密封擋板背后通過，這樣一方面增加了空預(yù)器的漏風(fēng)，另一方面隨著灰塵的積累，限制了扇形密封擋板的移動。因此，從其工作環(huán)境就決定了空預(yù)器漏風(fēng)控制系統(tǒng)(LCS)工作的不可靠性，換句話說，投入大量人力、物力恢復(fù)漏風(fēng)控制系統(tǒng)(LCS)得不償失。
?? 相反，豪頓華工程有限公司的容克式空預(yù)器VN設(shè)計技術(shù)則取消漏風(fēng)控制系統(tǒng)(LCS)，在扇形密封擋板、軸向密封擋板和外殼之間焊接新的板條，將扇形密封擋板和軸向密封擋板固定在某一位置，形成完整的焊接結(jié)構(gòu)，從而消除了二次漏風(fēng)的可能。當(dāng)然，在固定之前應(yīng)預(yù)先計算出扇形密封擋板和軸向密封擋板固定的位置，以保證在任何負(fù)荷情況下扇形密封擋板和軸向密封擋板均能適應(yīng)轉(zhuǎn)子熱態(tài)變形。同時，采用“雙道密封”來加強(qiáng)現(xiàn)有空預(yù)器的徑向和軸向密封效果，它是通過加倍掠過徑向軸向密封板上的密封片的數(shù)量來實現(xiàn)的。這樣，煙氣空氣流壓力之間有一個中間壓力，使得兩股氣流之間壓差減小一半，也可以理解為迷宮式的“雙道密封”增大了空氣流向(漏向)煙氣側(cè)的流動阻力，這樣可以有效地降低漏風(fēng)率。
?? 經(jīng)反復(fù)研究、比較，決定采用豪頓華工程有限公司的 VN 設(shè)計技術(shù)對容克式空預(yù)器密封系統(tǒng)進(jìn)行改造，以控制空預(yù)器的漏風(fēng)。
?? 2) 利用空預(yù)器換熱元件已到使用壽命應(yīng)全部更換的機(jī)會，委托豪頓華工程有限公司采用其容克式空預(yù)器的VN設(shè)計技術(shù)，以鍋爐在燃用廣旺煤并摻燒4 000 Nm3／h天然氣的 M CR 工況為改造設(shè)計基礎(chǔ)進(jìn)行改造設(shè)計。