硝酸行業(yè)的重大危險源辨識

　　評論：　更新日期：2011年08月29日

1.3.4根據(jù)GB18218－2009進行重大危險源辨識結果

根據(jù)GB18218－2009的規(guī)定，建設項目區(qū)域相關危險物質構成重大危險源的臨界量和單物質辨識結果見表3.1—1

序號	危險物質名稱	現(xiàn)場存量（生產裝置區(qū)）	GB18218規(guī)定的生產場所臨界量（噸）	GB18218規(guī)定的儲存區(qū)臨界量（噸）	單物質重大危險源辨識結果
1	氨	9.3/288	40	100	氨庫區(qū)域構成重大危險源
2	甲醇	40/335	20	50	構成重大危險源
3	半水煤氣	0.34	1	20	不構成重大危險源
4	硝酸	3000	?	100	構成重大危險源

表3.1—1項目區(qū)域單物質重大危險源辨識結果

根據(jù)3.7—1中隊危險物質量的估算結果，根據(jù)GB18218—2009中的規(guī)定的重大危險源辨識標準，甲醇罐區(qū)、氨庫、硝酸罐區(qū)單獨構成重大危險源。由于它們相距不大于500m，故可以構成一個重大危險源。

1.3.5根據(jù)安監(jiān)管56文件進行重大危險源辨識

?評價區(qū)域按國家安全生產監(jiān)督管理局安監(jiān)管協(xié)調字【2004】56號文（以下簡稱56號文）中的規(guī)定，可能需要進行重大危險源申報的類別為壓力容器群。構成重大危險源的申報條件為屬下列條件之一的壓力容器:

（1）?? 介質毒性程度為極度、高度或中度危害的三類壓力容器；

（2）?? 易燃介質，最高工作壓力≥0.1Mpa，且PV≥100Mpa·m3的壓力容器（群）

根據(jù)GB5044—85《職業(yè)性接觸毒物危害程度分級》的相關規(guī)定，評價項目中存在的一氧化碳為高度危害物質，氨為輕度危害物質。

1.4事故危害后果分析

1.4.1半水煤氣柜燃爆事故危害后果的定量分析

進行燃爆危害后果分析選取6500 m3半水煤氣柜發(fā)生燃爆事故為樣本進行危害后果計算

造氣爐產生半水煤氣后，在合成氨的整個流程中，大部分管道、設備中均存在一氧化碳和氫氣混合物，評價區(qū)域貯存量最大的是6500 m3的半水煤氣柜，氣柜中一氧化碳和氫氣混合物的物質量約為0.34噸。一氧化碳的氫氣混合物泄漏時與空氣均形成爆炸性混合物，可以用蒸汽云爆炸的傷害模型計算。

首先用范登伯格和蘭諾伊公式估計蒸汽云爆炸的TNT當量WTNT：

WTNT=1.8AWfQf/QTNT

式中1.8－地面爆炸系數(shù)；

A—????????? 蒸汽云的TNT當量系數(shù)，取a=0.04；

WTNT—蒸汽云的TNT當量，Kg；

Wf－蒸汽云中燃料的總物質量，Kg；

Qf—燃料的燃燒熱，MJ/Kg；

QTNT—TNT的爆熱，QTNT=4.52MJ/Kg

用下式計算死亡半徑R

R=13.6（WTNT/1000）^0.37

由于半水煤氣為混合物組成，為了簡便計算，取其中占比例最多的物質一氧化碳和氫氣為代表進行計算，其誤差在允許范圍。一氧化碳和氫氣混合物的量為0.9t（CO0.41t，H₂0.4t），一氧化碳和氫氣的燃燒熱值分別為10.1MJ/Kg和120.5MJ/Kg，取其所占組分的平均燃燒熱值為48.12MJ/Kg，將其物質量、燃燒熱帶入公式中，可計算出其死亡半徑為11.8m。

1.4.2甲醇儲罐火災事故危害后果的定量分析

?甲醇罐區(qū)發(fā)生火災時，一般情況下，火勢迅猛，并伴隨著可燃性混合氣體的爆炸。甲醇儲罐發(fā)生火災爆炸，使罐體遭到破壞。灌頂炸裂后，形成池水燃燒，產生強烈的熱輻射，使周圍物體和人員受到熱輻射的危害?；馂氖鹿蕦状純拗苓呍O施及人員的熱輻射危害程度與甲醇儲量、燃燒時間、事故中心距離等多種因素有關。

⑴池火災時的池直徑

初始火災時液池直徑為甲醇罐直徑即D=7.6m

火災最盛時，液池直徑應為防火堤內所形成的當量直徑，擬建甲醇罐區(qū)4臺甲醇儲罐單排設在同一防火堤內，防火堤長28m，寬28m，火災最盛期液池直徑為：

D=31.6m

⑵池火災的火焰高度

池火災時的火焰高度與池液直徑、周圍空氣密度、重力加速度、甲醇的燃燒速度等因素有關，可按下式計算：

?h=84r【dm/dt/p/（2gr）^0.5】^0.6

式中：h—火焰高度m

????? r—池液半徑m

????? p—周圍空氣密度，取1.16Kgm³

????????? dm/dt燃燒速度

甲醇燃燒速度按吳宗之等編著的《危險評價方法及應用》中公式計算得到0.0173Kg（m²）