1.2.3 省煤器低溫腐蝕的影響因素
? （1）電廠燃用煤所含硫分較高。硫分較高是引起省煤器腐蝕的一個(gè)重要因素。燃料中硫分、水分高，使燃燒生成的硫酸蒸汽份量多、濃度高，這就使得煙氣中的酸汽露點(diǎn)（即凝結(jié)溫度）相對(duì)增高，而代溫段省煤器的管壁溫度又偏低，所以酸汽極易凝結(jié)到低溫省煤器管壁上，造成省煤器的腐蝕（露點(diǎn)腐蝕）。
? （2）給水溫度低是造成省煤器腐蝕的一個(gè)主要原因。給水溫度低，使得省煤器的管壁溫度下降，低于煙氣中的酸汽露點(diǎn)時(shí)，酸汽使凝結(jié)在省煤器管壁上與飛灰粘合在一起，形成對(duì)省煤器管的不斷腐蝕。給水溫度低對(duì)新裝省煤器的影響最大。
? （3）過量空氣系數(shù)過大，表明煙氣中的含氧量增加，這給燃燒中二氧化硫及三氧化硫的生成創(chuàng)造了有利條件，對(duì)省煤器的低溫腐蝕也有一定的影響。
??? 根據(jù)以上理論分析，一方面，給水溫度低使省煤器管排壁溫降低；另一方面，燃料中硫分大、水分大，再加上燃料的過量空氣系數(shù)偏大，使煙氣中的酸汽份額加大，引起酸汽露點(diǎn)升高。這兩方面的不利因素綜合，加劇了酸汽在省煤器管壁上的凝結(jié)，促成腐蝕。

1.3 振動(dòng)

1.3.1 管束搬起石頭砸自己的腳動(dòng)的形式
?? 根據(jù)氣流中刷管束的流動(dòng)，熱交換器可以劃分成三大類，即：（1）氣流橫向于管子中心線的（橫向流動(dòng)）；（2）氣流平行于管子中心線的（平行流動(dòng)）：（3）氣流煙管子中心線呈S形流動(dòng)的（S形流動(dòng)）。
??? 橫向流動(dòng)時(shí)，激發(fā)是由于Karman渦流在單根管子的脫離而造成的。在平行流動(dòng)的情況下，氣流中的渦流是導(dǎo)至激發(fā)的根源。當(dāng)管子一開始搬起石頭砸自己的腳動(dòng)，附著在管子上的氣流（因形成臨界層）的路徑便成為彎曲的了。于是，氣流作用于管子一個(gè)離心力，致使管子更加彎曲。按此方式，在氣流和管子之間產(chǎn)生自激振動(dòng)。而在S形流動(dòng)時(shí)，不僅在橫向流動(dòng)時(shí)的渦流脫離，且在平行流動(dòng)時(shí)的渦流，都會(huì)激發(fā)管子振動(dòng)。振動(dòng)是由渦流脫離激發(fā)，又由渦流強(qiáng)化的。這種振動(dòng)主要在熱交換器中。

1.3.2 省煤器的管束振動(dòng)
?? 省煤器的管束可以分成兩種形式，即順列和錯(cuò)列。振動(dòng)事故大部分發(fā)發(fā)生在順列布置中。例如，在國外一個(gè)火力發(fā)電廠過熱器、省煤氣煙道中振動(dòng)的嚴(yán)重事故中，煙道壁上的振幅到了±0.211㎏/㎝2的數(shù)值，使煙道壁形成向外的永久變形。

2、省煤器超溫爆解決措施

（1）合理控制煙氣流速，降低煤質(zhì)灰分，造當(dāng)控制煤粉細(xì)度，盡量避免超負(fù)荷運(yùn)行以及使用防磨涂料可發(fā)有效地防止省煤器磨損；
（2）選取合適省煤器彎頭排數(shù)z和煙氣走廊間隙，減少速度不均勻系數(shù)kv，以及加裝梳形管和護(hù)瓦或護(hù)簾都可以很好改善煙氣走廊影響；
（3）提高排煙溫度，采用抗腐蝕材料，加裝加熱冷風(fēng)設(shè)備以及改用其它類型省煤器，如回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，都可以避免或者防止省煤器受熱面的腐蝕現(xiàn)象；
（4）使整個(gè)省煤器橫向固有頻率互不相同，可以改進(jìn)管束的振動(dòng)；
（5）光管改用螺紋翅片管，不僅可以改進(jìn)流場(chǎng)，提高換熱能力，而且可以有效地改良省煤器的積灰；
（6）運(yùn)行上重視加強(qiáng)對(duì)過量空氣系數(shù)的監(jiān)控制，從而避免SO2以及SO3的生產(chǎn)，并且及時(shí)檢修，也可以避免省煤器超溫爆管。