根據(jù)NGL回收過程的具體情況，辨識(shí)和分析其危險(xiǎn)有害因素，確定危險(xiǎn)有害因素存在的部位和方式、事故發(fā)生的途徑及其變化規(guī)律，是對(duì)該生產(chǎn)過程進(jìn)行安全評(píng)價(jià)的重要內(nèi)容。

　　此外，由NGL回收過程得到的凝液為易燃、易爆物質(zhì)，故了解NGL的危險(xiǎn)危害性并對(duì)其進(jìn)行防護(hù)，同樣也是安全生產(chǎn)的重點(diǎn)。由于有關(guān)天然氣危險(xiǎn)危害性與防護(hù)的內(nèi)容已在前面有關(guān)章節(jié)中敘述，此處僅著重介紹NGL的危險(xiǎn)危害性與防護(hù)。

　　NGL回收過程通常為高壓、低溫或高溫，其原料天然氣和回收到的凝液均屬甲A類易燃易爆物質(zhì)，因而危險(xiǎn)危害性很大，安全生產(chǎn)極其重要。為此，對(duì)其生產(chǎn)過程危險(xiǎn)有害因素進(jìn)行分析就非常必要。

　　1. 某NGL回收裝置危險(xiǎn)有害因素分析

　　國(guó)內(nèi)有人曾對(duì)某公司處理廠NGL回收裝置生產(chǎn)過程的危險(xiǎn)有害因素進(jìn)行分析，現(xiàn)將其摘要介紹如下。由于不同NGL回收裝置生產(chǎn)過程差別較大，故此分析內(nèi)容僅供參考。

　　該裝置的工藝流程框圖見圖5-22。

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　　由圖可知，原料氣以0.20～0.30MPa、25℃進(jìn)入一級(jí)分離器進(jìn)行氣液分離，分離出的氣體經(jīng)壓縮機(jī)兩級(jí)增壓至3.0MPa(溫度為150℃)后，經(jīng)空冷器冷卻至50℃、水冷器冷卻至30℃進(jìn)入壓縮機(jī)出口分離器。分離出的凝液經(jīng)節(jié)流降壓后送至液烴分離器，分出的天然氣經(jīng)分子篩脫水后在2.5MPa、30℃下進(jìn)膨脹機(jī)組增壓端增壓至4.0MPa、62℃，然后由水冷器冷卻至30℃進(jìn)入三股流板翅式換熱器，與初級(jí)吸收塔頂?shù)蜏赝廨敻蓺饧皝碜缘蜏胤蛛x器經(jīng)節(jié)流降壓后的低溫液烴換熱，降溫至-40℃進(jìn)入低溫分離器。低溫分離器頂部氣相以4.0MPa、-40℃進(jìn)入膨脹機(jī)膨脹制冷至1.4MPa、-76℃。低溫分離器底部液相以1.3MPa、-64℃進(jìn)入三股流板翅式換熱器升溫至25℃后去凝液分餾裝置。經(jīng)膨脹機(jī)膨脹制冷后的低溫氣體在1.4MPa、-80℃進(jìn)入初級(jí)吸收塔頂部。脫乙烷塔塔頂氣以1.4MPa、0℃進(jìn)入初級(jí)吸收塔底部。初級(jí)吸收塔塔頂氣在1.4MPa、-80℃下先進(jìn)入三股流板翅式換熱器復(fù)熱至21℃，再與脫丁烷塔塔底穩(wěn)定輕烴換熱至45℃后作為商品氣外輸。初級(jí)吸收塔塔底凝液先進(jìn)入脫乙烷塔頂部脫除乙烷，再進(jìn)入脫丁烷塔分餾為液化石油氣和穩(wěn)定輕烴。

　　(1) 工藝、設(shè)備或設(shè)旅的火災(zāi)爆炸危險(xiǎn)因素

　　天然氣凝液回收裝置的脫水、氣液分離、粉塵過濾、氣體增壓和膨脹、冷卻和冷凝以及產(chǎn)品儲(chǔ)運(yùn)等系統(tǒng)的設(shè)備和設(shè)施，在運(yùn)行時(shí)均有發(fā)生火災(zāi)爆炸的可能性，其原因主要如下。

　　② 設(shè)備和管予制造、安裝及檢修缺陷 裝置中各個(gè)工藝設(shè)備和轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械制造、安裝，檢修和焊接缺陷，以及密封損壞等原因?qū)е麻_裂損壞或密封失效。

　　各個(gè)系統(tǒng)管線閥門及設(shè)備附屬接管閥門的本體、焊縫及密封件因存在缺陷而損壞。特別是高壓管線，其管線焊縫和閥門出現(xiàn)缺陷的危險(xiǎn)陛較大，如果不能嚴(yán)格控制焊接、安裝質(zhì)量，就可能發(fā)生泄漏，導(dǎo)致重大火災(zāi)爆炸事故發(fā)生。

　　②腐蝕失效 各個(gè)系統(tǒng)工藝物料中腐蝕介質(zhì)如H2S、CO2、地層水中的氯離子等的存在，嚴(yán)重時(shí)可造成設(shè)備、管線和閥門因腐蝕失效，從而導(dǎo)致泄漏和破裂。