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基于面向?qū)ο筘惾~斯網(wǎng)絡(luò)的船用鍋爐爐膛安全性定量分析

文檔作者：初珠立楊自春文檔來源：海軍工程大學(xué)		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2024年08月08日
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第39卷第5期
2010年10月
船海工程
SHIP&amp;amp;()CEAN ENGlNEERlNG
V01．39 No．5
Oct．2010
基于面向?qū)ο筘惾~斯網(wǎng)絡(luò)的
船用鍋爐爐膛安全性定量分析
初珠立。楊自春
(海軍工程大學(xué)船舶與動(dòng)力學(xué)院，武漢430033)
摘要：在對船用鍋爐爐膛進(jìn)行安全性分析時(shí)發(fā)現(xiàn)，故障隔離功能喪失在部件之間存在重復(fù)故障片段。
借鑒面向?qū)ο筘惾~斯網(wǎng)絡(luò)建立故障模型，采用基于Bayes的蒙特卡羅仿真得到底事件概率先驗(yàn)信息。與故障
樹等傳統(tǒng)方法比較，該模型直觀簡潔，有效縮小關(guān)鍵故障因子容量，診斷更加準(zhǔn)確。
關(guān)鍵詞：鍋爐爐膛；貝葉斯網(wǎng)絡(luò)；安全性定量分析；面向?qū)ο?
中圖分類號：U664．1 TK229．7 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：1671—7953(2010)05-0092—05
爐膛是由水冷壁、近爐第一列管、前后壁與爐
底所構(gòu)成的密閉空間，為鍋爐的燃燒室。爐膛的
前后磚壁與水冷壁嚴(yán)密而有效地限制與隔離燃燒
火焰的擴(kuò)散，保證燃燒的安全。
鍋爐爐膛前后磚壁與風(fēng)口磚直接接受高溫火
焰的沖刷與灼燒，特別是風(fēng)口磚頻繁經(jīng)受著冷熱
交變的沖擊，大風(fēng)浪艦艇的顛簸，以及油風(fēng)配合失
調(diào)引起鍋爐的振動(dòng)，均是耐火磚綮破損的主因。
內(nèi)爐板緊貼高溫的耐火磚，經(jīng)受高溫的燒烤，外殼
板經(jīng)受內(nèi)外壓力差的作用，是內(nèi)外殼板損傷的主
因。鍋爐底座承受著鍋爐重力與艦艇航行中左右
搖擺產(chǎn)生的巨大慣性力作用，又要保證鍋爐熱脹冷
縮時(shí)的自由移動(dòng)，這兩方面是爐底座被損的主因。
鍋爐結(jié)構(gòu)示意見圖1，圖2為鍋爐爐膛結(jié)構(gòu)組成。
爐膛耐火磚壁是爐部的薄弱部件，是可靠性
較差的部位，常見的故障模式有：隔離功能喪失；
爐膛內(nèi)部發(fā)生爆燃；磚壁涂層破碎脫落、耐火磚出
現(xiàn)裂紋、爐底固定螺栓松動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)發(fā)生倒塌；風(fēng)
口磚出現(xiàn)燒蝕、破碎；內(nèi)爐板過熱變形，甚至燒穿；
外殼板受壓變形，密封性破壞、漏氣；活動(dòng)底座的
位移間隙堵塞，危及爐體自由膨脹等。同時(shí)，這些
故障模式之間又相互關(guān)聯(lián)相互影響，使得分析計(jì)
92
收稿日期：2009—09—25
修回日期：2009一10—29
基金項(xiàng)目：總裝武器裝備預(yù)研基金
(9140A27050106JBll)
作者簡介：初珠立(1985-)，男，碩士生。
研究方向：艦船動(dòng)力及熱力系統(tǒng)的科學(xué)管理
E-mail：hgchuzhuli@1 63．corn
圖l鍋爐結(jié)構(gòu)示意
圖2鍋爐爐膛示意
算工作更加復(fù)雜。
經(jīng)過故障模式、影響及危害性分析(FME—
CA)【¨，故障模式中隔離功能喪失的故障模式發(fā)
生可能性等級為D，為較少，故障模式發(fā)生概率范
圍為10q≤P≤10．4；危險(xiǎn)的嚴(yán)重性等級為I級，
人員死亡或多人重傷，系統(tǒng)癱瘓或報(bào)廢，重大財(cái)產(chǎn)
損失(損失i00萬元及以上)，重大環(huán)境損害；風(fēng)險(xiǎn)
指數(shù)為8，屬嚴(yán)重等級，給出的評價(jià)準(zhǔn)則為不希
望，一般不接受。由此可見，爐膛隔離功能喪失對
鍋爐安全性危害較大，因此，結(jié)合OOBN(object—
oriented bayesian networks)方法[2卅對該故障進(jìn)
行分析。
萬方數(shù)據(jù)
基于面向?qū)ο筘惾~斯網(wǎng)絡(luò)的船用鍋爐爐膛安全性定量分析——初珠立，楊自春
1 建模分析
由于在鍋爐爐膛的實(shí)體結(jié)構(gòu)中，耐火磚、絕熱
層、內(nèi)爐板、外殼板由內(nèi)而外層層包裹，出現(xiàn)隔離
功能喪失時(shí)存在相關(guān)順序失效的情況。其對應(yīng)的
故障節(jié)點(diǎn)依次為M5：耐火磚破損，M；：絕熱層破
損，M7：內(nèi)爐板破損，聰：外殼板破損。
在進(jìn)行FTA分析時(shí)發(fā)現(xiàn)，節(jié)點(diǎn)之間存在相
同的故障片段Mj，故障樹拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)見圖3，圖中
三角符號代表重復(fù)片段。
圖3爐膛隔離功能喪失故障樹
根據(jù)00BN原理，分析爐膛隔離功能喪失建
模過程見圖4。建立對象關(guān)系見圖5。
故障模式辨識卜_—爿待分析故障
竺望竺刊攀l
M耐火磚【l IM內(nèi)爐板
M爐底
松動(dòng)
M封II磚
燒蝕脫落
圖S隔離功能喪失對象關(guān)系圖
在故障樹分析中要重復(fù)建立M4(對應(yīng)的貝葉
斯網(wǎng)絡(luò)片段見圖4)及其下面的子節(jié)點(diǎn)事件，不僅
增加了建模的工作量，而且使得故障樹的計(jì)算推
理效率大大下降，同時(shí)因?yàn)橹貜?fù)記入近似故障概
率，將增大最終計(jì)算誤差。而采用OOBN方法就
會(huì)避免將片段重復(fù)復(fù)制和粘貼帶來的冗余運(yùn)算，
從而提高運(yùn)算效率，圖6為壇對應(yīng)的貝葉斯網(wǎng)
絡(luò)片段。
圈6艦對應(yīng)的貝葉斯網(wǎng)絡(luò)
對各中間事件作進(jìn)一步分析，找出各自的子
事件，確定其內(nèi)部BN的結(jié)構(gòu)和參數(shù)，并將片段
M。整合到M對應(yīng)的貝葉斯網(wǎng)絡(luò)中，得到圖7所
示完整的網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。
93
萬方數(shù)據(jù)
第5期船海工程第39卷
M
圖7轉(zhuǎn)化后的貝葉斯網(wǎng)絡(luò)圖
表1 中間事件(頂)事件編號及含義
編號含義編號含義
M 爐膛隔離功能喪失A磊外殼板破碎脫落
M一爐底松動(dòng)M9腐蝕
Mz 前后磚肇倒塌M10霧化不良造成偏燒
M3 封門磚燒蝕脫落MI-熱應(yīng)力
％機(jī)械振動(dòng)^磊z工況急劇變化
^磊耐火磚破碎脫落M-。燃油壓力過低
^磊絕熱層破碎脫落M·t噴油器污染銹蝕
M； 內(nèi)爐板破碎脫落
在文獻(xiàn)[7]的基礎(chǔ)上，采用基于貝葉斯的蒙特
卡洛數(shù)字仿真方法‘8塒。對Xm X，。、X。。、X。，概率
值進(jìn)行仿真。
1)X13、X1s。
指數(shù)分布單元進(jìn)行定數(shù)截尾實(shí)驗(yàn)，失效數(shù)取
z=I，總實(shí)驗(yàn)時(shí)間r一150 h，工作時(shí)間取t。一
20 h，驗(yàn)前信息為ZO一1，動(dòng)----400 h。
2)X14、X17。
指數(shù)分布單元進(jìn)行定數(shù)截尾實(shí)驗(yàn)，失效數(shù)取
z=l，總實(shí)驗(yàn)時(shí)間r一150 h，工作時(shí)間取￡。一
20 h，驗(yàn)前信息為ZO一2，功=400 h。
置信度取)，一0．95，仿真次數(shù)取為N一
20 000，Matlab編程計(jì)算得到失效概率：
Q13----3．1×10一，Q14—2．3×10～，
Q15一1．2×10一，Q】7—2．5×lO一。
其余節(jié)點(diǎn)的先驗(yàn)信息參考文獻(xiàn)‘73以及充分參
考專家經(jīng)驗(yàn)得到，見表2。
94
表2底事件節(jié)點(diǎn)名稱及概率值
節(jié)點(diǎn)名稱Q值
X-：固定螺栓松動(dòng)
X2：大風(fēng)浪顛簸
)(3：機(jī)艙內(nèi)機(jī)械震動(dòng)
X4：油風(fēng)配合器失調(diào)
x5：內(nèi)外壓力應(yīng)力
)(6：重油雜質(zhì)超標(biāo)
X，：高溫氧化腐蝕
K：冷熱交變應(yīng)力
)(9：調(diào)風(fēng)器壓力過低
X，。：噴油器結(jié)焦
Xu：正車至倒車
X-z：緊急停機(jī)
X。。：燃油總管破損
X?回油閥磨損過大
x】s：噴油器霧化片磨損
X。s：燃油泵排量降低
X，t：燃油過濾器破損
Q1=1．5×10一5
Q一2．o×lO叫
0_3—4．o×lO一4
Q4=2．6×lO_4
Q=3．o×lO_4
0_6=2．1×10一4
Q7=2．4xlO-4
Q=1．6×10_5
Q一2．4×lO一5
Qlo=3．2×lO_4
Q11=3．o×lO“
Q12=1．1×10-4
Q13=-3．o×lO一6
Q14=2．3×lO-5
Q15—1．O×10一5
Q16=3．1×10一6
Q17—2．2×lO_5
2 OOBN與FTA計(jì)算對比分析
2．1 OOBN計(jì)算結(jié)果
貝葉斯網(wǎng)絡(luò)可以根據(jù)某個(gè)根節(jié)點(diǎn)的數(shù)值變化
自動(dòng)更新整個(gè)網(wǎng)絡(luò)，找到發(fā)生概率最大的頂事件。
根據(jù)式其定義可求得頂事件M發(fā)生概率：
1 ^
P(M一1)(ΣⅡP(XP 一1)一(>：|I P Xi 7ci))×
i xi‘0f。1
P(M—l I砌)=
6．94×lO_4 (1)
式中：鞏——父節(jié)點(diǎn)的集合。
頂事件與各底事件之間的條件概率：
P(M=1 I墨一1)一
≥：P(墨=鉑M一1，墨=1，
X、'．．．’x‘孓m，?'XN
1≤k≤N，歹≠志)×[P(墨一1)]-1 (2)
另外，還可求得各底事件重要度I影，表示節(jié)
點(diǎn)Xj更新前后頂事件M的概率值變化，定義為
Birnbaum Measure(BM)重要度，即：
J影一P(M一1 Xi一1)一
P(M一1 Xf一0) (3)
依次更新各底事件概率，對照更新前后根事
件概率值的變化，見表3。
分析表3，其中XH、X。。改變值最為顯著，表
明他們是導(dǎo)致M事件發(fā)生的主要原因，對應(yīng)部件
在平時(shí)的使用和維護(hù)中當(dāng)出現(xiàn)爐膛隔離功能喪失
時(shí)應(yīng)該作重點(diǎn)檢查。至于其他節(jié)點(diǎn)，改變值比較
萬方數(shù)據(jù)
基于面向?qū)ο筘惾~斯網(wǎng)絡(luò)的船用鍋爐爐膛安全性定量分析——初珠立，楊自春
表3 OOBN底事件更新后M概率變化值BM
各數(shù)量值級×101
更新后8．12 7．14 7．86 7．33 7．87 8．43 6．99 7．05 8．14
些!；!!!；!!!；!!!；!!!；!!!；!!!：!!!：!!!：!!
節(jié)點(diǎn)
X10 Xu X12 XIs X14 Xls X1s X17
小的原因除了本身故障概率較小以外，更主要是
因?yàn)樗麄兣c系統(tǒng)關(guān)聯(lián)度比較小。
2．2 OOBN與FTA計(jì)算結(jié)果對比
根據(jù)FTA頂事件概率計(jì)算
研0匕
P(D—P(“U G)一ΣP(G)一 i=1
ΣP(GG)+?+(一1)一1P(II Cf)(4)
1≤禹≤．塒凈1
式中：C__一上行法求得的最小割集；
m——最小割集數(shù)。
根據(jù)式(4)：
25
b 20
、X 15
囂lo
窶5
O
P(T)≈ΣP(Ci)一7．03 X 10-4
i=1
表4 FrA底事件更新后M概率改變值
(各值數(shù)量級) ×101
差堡!!：!!!!；!!!；!!!；!!!；!!!；!!!；!!!；!!!；!!
節(jié)點(diǎn)
XlO xtl X12 X13 X14 x15 X16 X17
表4中數(shù)據(jù)可以反映出各底事件的重要度。
其中：X1、X2、X3、X。、X。。、X。。的改變幅度相對較
大，反應(yīng)出這6個(gè)節(jié)點(diǎn)事件對頂事件發(fā)生的影響
比較大。因此，當(dāng)出現(xiàn)頂事件對應(yīng)故障時(shí)，應(yīng)該優(yōu)
先排查上述6部件，在平時(shí)的使用和維護(hù)中，也應(yīng)
予以重點(diǎn)關(guān)注。
0()Bl、J和FrA計(jì)算結(jié)果可以直觀地反映在圖
8,9中，從中可以直觀地查找關(guān)鍵故障，在FD～中為
X1、X2、X3、X4、X1t、X1s，在00BN中為xlt、X1s。
1 4 7 10 13 16
節(jié)點(diǎn)序號
圖8 OOBN計(jì)算各底事件重要度
3結(jié)束語
由于存在重復(fù)的故障片段，因此考慮借鑒面
向?qū)ο笏枷?，并采用表達(dá)能力更強(qiáng)的貝葉斯網(wǎng)絡(luò)
方法對船用鍋爐爐膛隔離功能喪失進(jìn)行建模。利
用基于Bayes的蒙特卡洛仿真方法得到部分部件
故障概率值，得出底事件重要度，進(jìn)而查找對頂事
件影響最大的故障因子。最后將似．)BN和FTA
計(jì)算作比較，發(fā)現(xiàn)()()BN方法縮小了關(guān)鍵故障因
子容量(由6個(gè)減少為2個(gè))，查找故障更加準(zhǔn)確
快捷，體現(xiàn)出更高的運(yùn)算效率，得出的結(jié)論也更具
有實(shí)際指導(dǎo)意義。
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95
萬方數(shù)據(jù)
第5期船海工程第39卷
圖6第六階振型圖
圖7第六階應(yīng)力圖
2．2葉片振動(dòng)特性分析
由圖2～7圖示振型圖及其他振型圖分析知，
第一階振型為一階周向彎曲振動(dòng)，第二階振型為
一階軸向彎曲振動(dòng)，第三～六階振型分別為一階
扭轉(zhuǎn)振動(dòng)、二階軸向彎曲振動(dòng)、二階扭轉(zhuǎn)振動(dòng)和二
階軸向彎曲振動(dòng)。
3結(jié)論
用仿真形式分析葉片的振動(dòng)特性具有一定的
精確性、有效性和可靠性。并且該方法還可以分
析顯示其高階振型，這一點(diǎn)是實(shí)驗(yàn)與解析分析無
法達(dá)到的。研究為工程界提供了一種快速有效的
計(jì)算葉片振動(dòng)特性的方法，可為進(jìn)一步研究該葉
片的設(shè)計(jì)優(yōu)化和振動(dòng)安全性檢驗(yàn)提供數(shù)值依據(jù)。
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Modal Analysis of the Steam Turbine Blade Based on Ansys
SUN Ji-hong．YANG Zi-chun
(School of Naval Architecture and Power，Naval University of Engineering，Wuhan 430033，China)
Abstract：The entity model of a steam turbine blade was built．The vibration characteristics of the steam turbine
blade were studied numerically by using the structure analysis block in Ansys．The former six orders of natural frequen—
cies and vibration modes of the blade were calculated．The analytical results can be used as reference for optimization de—
sign and vibration safeness verification for the steam turbine blade,
Key words：steam turbine blade；finite element method；modal analysis
(上接第95頁)
Quantitative Safety Analysis of Hearth of Warship
Boiler Based on Bayesian Networks
CHU Zhu-li．YANG Zi-chun
(Scbool of Naval Architecture and Powar，Naval University of Engineering，Wuhan 430033，China)
Abstract：Taking the lost of insulate function as a case of the hearth of ship boiler，the quantitative safety analysis
was carried out based on the transition of FTA tO Bayesian networks．This technique broke through the short of duality in
the盯A theory，with multi-conditions of every node,Meanwhile。the method took the relationships among them in top
account，sought for parameters of the nodes before the quantitative calculate．The results showed that this technique is
more reasonable and of more engineering practicability．
Key words：hearth of ship boiler；bayesian networks；quantitative safety analysis；object-oriented
98

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