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爐膛負壓影響鍋爐負荷的原因及處理

文檔作者：范洪林文檔來源：文慶石化總廠熱電廠		點擊數(shù)：	更新時間： 2024年08月08日
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沌j8i＼
爐瞠負壓影響鍋爐負荷的原因及處理
．
文慶石化總廠熱電廠 范洪林 (1637l4) 22，-
摘要 針對鍋爐由于負壓影響不能滿負荷運行的問題．該廠進行了大量的試驗和丹析工作，尋找出問題的
根源．并采瑯措施予瓷決解。
關(guān)鍵詞 引風機負壓予熱囂堵塞
、’ 一} 一，
試途，
前言
大慶石化總廠熱電廠3號爐為哈爾濱鍋
爐廠生產(chǎn)制造的HG一410／9．8—11型鍋爐，
投運初期，該爐運行狀態(tài)良好．能在額定參數(shù)
下運行，但近年來，該爐在引風機的檔板全開
狀態(tài)下，鍋爐最大負荷僅能維持在300～
350t／h左右，否則鍋爐正壓燃燒。為此，電
廠決定對3號爐進行試驗，查找鍋爐帶不上
負荷的原因，提出改進措施。
1 試驗內(nèi)容及分析
在人爐煤及給水溫度不變的情況下．影
響鍋爐帶不上負荷的原因，應(yīng)從引風機、煙道
阻力及漏風等方面查找。
1 1 引風機全特性
爐所配引風機為Y4—73一llNo25D．標
牌出力風量35600m3／h，風莊3140Pa。引風
機特性負方向變化，直接影響引風機出力不
足，若滿足不了鍋爐額定負荷下引風機人口
煙氣量，必然導致鍋爐出力不足。
1 1．1冷態(tài)試驗
試驗在停爐冷態(tài)狀態(tài)下進行．引風機人
口導流 全開，利用出口節(jié)流檔板改變開度
100％、60％、40％．每一工況分別涮量引風機
風量、提抖壓頭、溫度等，提升壓頭折算到設(shè)
計指定狀態(tài)(t=200'C p=0．745kgmj)，最
后繪出壓頭與流量關(guān)系．
一1 一熱電技術(shù)-97年尊3期
a 設(shè)計特性曲線
b；甲 引風機特性曲鰉
c：乙 引風機特性曲線
田1 引風機童特性曲線
從圖看出．甲、乙兩側(cè)引風機測得的特性
均偏離設(shè)計特性 乙側(cè)更嚴重些，從引風機電
流上亦可證明這一點，檔板全開，甲吸風機電
機電流50A，乙吸風機電機電流為40A。由
此可見．兩臺引風機存在缺陷，壓頭及風量低
于設(shè)計狀態(tài)．是造成引風機富裕度降低、出力
不足、鍋爐帶負荷困難的主要原因。
為此，在停爐期間對甲、乙側(cè)引風機進行
內(nèi)部檢查，檢查結(jié)果發(fā)現(xiàn)：
甲側(cè)引風機：
集流器間隙：最大為75mm。
最小為45mm。
喇叭擴口有幾處缺損變形。
乙側(cè)風機：
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集流器間隙；最大高達105ram。
最小為65mm。
集流器擴口損壞變形嚴重，并且集流器
水平固定板未安裝，見圖2。 ，
田拍實障 籬圈
帶有動壓頭的氣流經(jīng)過閫隙而流入葉輪
內(nèi)，形成部分氣流的自循環(huán)。閹隙越大，那
么，引風量也就會減少，同時也會導致進口流
動阻力增大，使風機風壓降低。由此可見．集
流器間隙過大是導致 風機特性偏離的主要
原因。
另外，乙側(cè)引風機在大修更換葉輪時造
成集流器嚴重變形，擴口變直，插入棵度增
大，會使葉輪前盤形成渦流區(qū)，并且氣流進入
葉輪時沖向葉輪后部，充滿度差，也會導致引
風機壓頭降低。 ’
1．1．2熱態(tài)試驗
由于當時鍋爐負荷少，在3號鍋爐帶
280t／h情況下對兩臺引風機最大出力進行
了測量，引風機檔板全開，調(diào)節(jié)送風出力，維
持爐膛負壓為50Pa，此時甲側(cè)引風機電流為
53A，乙側(cè)弧風機電流為40A，濺量結(jié)果如
下：
甲側(cè)引風機： ．
風量：372442 ／h
壓頭：2000Pa(折算后)
乙側(cè)引風機： ，
風量：246487 ／4
壓頭：2070Pa(折算后)
引風機壓頭低原因 一是風機特性偏離，
二是省煤器改膜式后駔力降低。
設(shè)計狀態(tài)下，鍛爐在額定負荷時 I風機
入口煙氣量為606657 ／ho'對于引風機來
說，在集流器壘開狀態(tài)下，其體積流量與溫
度，鍋爐負荷等無關(guān)，是常量。因此可定性說
明，兩臺引風機蕞爽出力為618929 ／h，與
滿負荷下引風機入口煙氣蕾相比 幾乎沒有
裕量0 l若管嚼阻力增大， 媒慣變北．給水溫度
降低及漏風增加(與設(shè)計值比較)等均會造成
}l風機 出力不足，影響鍋 帶不上額定負荷。
1． 魍道疆力特性
鍋爐出力受引風機出力制約，而 f蕊機
出力是隨著整個系統(tǒng)的駔力的大小面定∞。
阻力特性的變化影響引風機工作點變化。盟
力增加會導致風機壓頭褚度降儲，號f風量降
低，若滿足不了額定負荷產(chǎn)生的煙氣量，會使
鍋爐出力降低。3號爐在犬修后運行期闖，
在高溫段空預(yù)器入口曾出現(xiàn)姻道塌方現(xiàn)象，
造面高溫段空氣預(yù)熱堵灰率在50％ 以上。
表。 ’
．
熱電技術(shù) ．97莆第3期 一l7 一
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阻力名稱 韞計值(Pa) 實涮值(Pa)
高預(yù)十低省i 449 330
l 320
徹 1末級 1 770 1 — 45—0
除塵器 l 1000 1l卯
表中涉及到省煤器阻力設(shè)計值是指未改
膜式省煤器前的，而測值是改后的，故此偏
小。
由表中看出．高溫段空預(yù)器處理堵灰效
果較好．阻力正常。而低溫段空氣預(yù)熱器阻
力偏大．超出設(shè)計值345Pa．分析主要是該段
部分管道還有堵灰現(xiàn)象。除塵器阻力情況基
本正常。
1 3 漏風試驗
若系統(tǒng)漏風增大，不僅使引風機耗電增
加．同時由于其不參加燃燒并占引風出力一
部分．會造成送人爐膛燃燒風量減少，煤粉量
降低，從而影響鍋爐帶負荷能力。這點尤其
對引風機由于缺陷而出力裕度小的鍋爐系統(tǒng)
危害更嚴重，甚至鍋爐帶不上負荷。測試結(jié)
果見下表：
名稱 設(shè)計 實識
高溫段省 囂出口過科空氣系數(shù) 1 25 2 2
高葫+低省漏風系數(shù) 0 07 0．10
低預(yù)漏風系散 0．05 0．13
鰷塵器捅風系數(shù) 0．10 0 15
由表中分析，尾幫豎井煙道漏風情況基
本正常：但人口過?？諝庀禂?shù)較設(shè)計值高得
多，由于水平煙道設(shè)有測點，因此只能定性分
析其原因：一是爐膛及制粉系統(tǒng)漏風大，未參
加燃燒而直接被引出；二是水平煙道特別是
爐頂漏風大，這一點從觀察上看確實存在。
一18一 熱電技術(shù) 97年第3期
2 改進措施
2．1 引風機集流器損壞嚴重，間隙過大，低
溫段空氣預(yù)熱阻力偏大；爐頂和制粉系統(tǒng)漏
風大等是造成鍋爐帶不上負荷的主要原因。
2．2 對兩臺引風機的集流器間隙進行調(diào)整，
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