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采礦安全煤炭自然發(fā)熱時(shí)氧化放熱和烘干吸熱間的關(guān)系

文檔作者： B斯多特文檔來源：新西蘭特伯大學(xué)		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年05月10日
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煤炭自然發(fā)熱時(shí)氧化放熱和
烘干吸熱間的關(guān)系
新西蘭特伯大學(xué)B斯多特
一、緒言
本論文的內(nèi)容在于說明,含有水份的煤炭,在不含黃鐵礦等類物質(zhì)和不受外部熱源的作
用下自行發(fā)熱的情況。斯多特和倍克(192年)曾指出,根據(jù)煤炭的差動(dòng)自記溫度曲線判
斷,似乎煤炭氧化時(shí)所釋放的熱量還不足以用來烘干其水份。后來,用微型量熱器進(jìn)行的測
試(斯多特,1959)可以證實(shí)這個(gè)論點(diǎn)。如果煤炭孔隙內(nèi)“空氣總是保持飽和濕度狀態(tài),
則煤炭的溫度可上升到水的沸點(diǎn),但不會(huì)超過這個(gè)溫度。
有的文獻(xiàn)指出,不經(jīng)過氧化而干燥的煤炭也具有自然發(fā)熱的很高敏感性。斯多特曾用3
kg煤樣做過試驗(yàn),在真空中除去其95%水分后,在空氣中放置40小時(shí)即自然發(fā)火。另外,關(guān)
于潮濕的煤炭自然發(fā)熱,在民間有很多實(shí)例。
1972年,查恩氏曾發(fā)表過一篇論文,修改了斯多特和穆塔氏推導(dǎo)的數(shù)學(xué)模型。他指出,
如果與煤炭接觸的“空氣”的濕度與溫度,與煤炭的相對濕度和溫度相平衡,則可能發(fā)生自
然發(fā)熱。在煤炭烘干過程中,與其接觸的“氣的相對濕度降低,烘干速度亦隨之降低。
換言之,當(dāng)煤炭烘干時(shí),水分能從煤炭中蒸發(fā)出來,只是過程非常緩慢而。這就使氧化過
程所產(chǎn)生的熱量以極快的速度使煤炭溫度升高,而在較高的溫度下,氧化過程的速度加快
+++
+++++++
的發(fā)現(xiàn)。氣樣的分析可在井下進(jìn)行,把結(jié)果用遙測發(fā)射器傳送到地面(遙測系統(tǒng))?；蛘咴?
地面通過從井下取樣進(jìn)行(綜合管束系統(tǒng))。在中等危險(xiǎn)的煤層,采用回風(fēng)井監(jiān)測即可達(dá)到
滿意效果。在英國,人們更愿采用管束系統(tǒng),因?yàn)榇怪苯M件是布置在地面上的,易于維修
管束系統(tǒng)在緊急情況期問還可用作連續(xù)取樣系統(tǒng),而且增加取樣點(diǎn)也很方便。維修線路長和
樣品送到地面時(shí)間長是主要的缺點(diǎn)。
遙測系統(tǒng)的信號(hào)電纜安裝簡便,而較管子耐損性強(qiáng),對井下變化反應(yīng)靈敏其監(jiān)測點(diǎn)可
以布置得相距很遠(yuǎn)。維修量大,電源距裝置很近,基礎(chǔ)投資高是遇測系統(tǒng)的缺點(diǎn)
總之,在每一個(gè)中等至非常危險(xiǎn)的煤礦,必須配備一個(gè)應(yīng)急組織來處理火災(zāi)。這是達(dá)到
及時(shí)而有效地控制火災(zāi)所必須的。
結(jié)論
本文概括介紹了一種根據(jù)煤層自燃的相對傾向,對煤層進(jìn)行分類的新方法。對高和非常
危險(xiǎn)的煤層來說,為防止火災(zāi)的發(fā)生,必須在規(guī)劃、設(shè)計(jì)和生產(chǎn)階段采取相應(yīng)的預(yù)防措施
對自燃開始的早期監(jiān)測應(yīng)采用連續(xù)監(jiān)測系統(tǒng)。為處理火災(zāi)必須設(shè)立應(yīng)急組織
參考文獻(xiàn)略〕
鄒建明譯錢潔永校
287
奎恩的研究報(bào)告所說明的是,在煤中空氣以給定的速度流動(dòng)的情況下,粉煤中的溫度變
化情況。根據(jù)一個(gè)單因次模型(輻射熱和質(zhì)量交換不計(jì)在內(nèi))的計(jì)算結(jié)果,在空氣以1cm/
min流速通過新西蘭奧哈伊煤的情況下,經(jīng)過30h,煤堆中約2m深處就會(huì)發(fā)生自燃。在
空氣流速為10cm/min的情況下,也經(jīng)過300,則在煤堆中的20m深處發(fā)生自燃。發(fā)生自
燃所需的時(shí)間和位置取決于煤炭的干燥曲線及其氧化特性。
奎恩對某些情況下輻射熱和質(zhì)量交換的影響進(jìn)行過計(jì)算,發(fā)現(xiàn)在小規(guī)模試驗(yàn)中(在某種
假設(shè)條件下),這些因素能阻礙自然發(fā)熱的發(fā)展。這個(gè)實(shí)驗(yàn)報(bào)告后來在斯多特1980年用1t
懷俄明煤所做的大規(guī)模試驗(yàn)中得到了證實(shí)。
本文的第一部分介紹了一種裝有熱控制裝置的2m長的容器,這種容器可以保證其任何
一
單位長度內(nèi)的輻射熱傳遞量不超過氧化產(chǎn)生的熱量的1%。容器可容納100kg煤炭,空氣
可通過煤樣的全部長度,而且可以監(jiān)控溫度的變化。這種容器已經(jīng)被設(shè)計(jì)和制造出,但還未
投入試驗(yàn),因?yàn)閷で蠛线m的加熱和控制裝置就花費(fèi)了一年時(shí)間。
本文的第二部分介紹用微型測熱器在恒溫下對煤炭氧化放熱和干燥吸熱的測定情況,并
對測定煤炭自然發(fā)熱敏感性所采用的這種方法進(jìn)行了探討。
二、一種研究煤炭自然發(fā)熱的儀器——煤樣形成2m長的圓柱(0.3m直徑)
其輻射熱傳導(dǎo)最小
圖1和圖2所示為用20號(hào)不銹鋼制成的圓筒。鋼筒可容納90kg碎煤,內(nèi)可由下向
上流通空氣。有15組獨(dú)立的電熱絲直接纏繞在不銹鋼筒壁上,使各橫截面上筒壁的溫度與煤
炭的溫度相對應(yīng)。電熱絲由15對差動(dòng)熱電偶發(fā)出的信號(hào)
進(jìn)行控制。每對熱電偶有一個(gè)接點(diǎn)置于鋼筒的中心(埋
在煤中),而另一個(gè)接點(diǎn)粘接在同一高度的不銹鋼筒壁
上。熱電偶與電熱絲通過一臺(tái) Epson QX110型小型計(jì)
算機(jī)和數(shù)字模擬變換器連接。這套裝置能在10秒鐘時(shí)間
一外絕緣
冷卻水涼管
差動(dòng)熱電偶
空氣通路
圖22m長容器的示意圖
圖12m長容器的外形
288
內(nèi)識(shí)別差動(dòng)熱電偶所測到的0.05℃的溫差。使用計(jì)算機(jī)使選擇控制類型獲得了相當(dāng)大的靈
活性。
電熱絲繞組的構(gòu)造是由倫納研制成的(1984年我發(fā)現(xiàn),必須將電熱絲直接纏繞在鋼筒
的筒壁上,才能得到足夠短的響應(yīng)時(shí)間。每組電熱絲為30圈(兩組各15圈的電熱絲平行并
繞),由40號(hào)雙層滌包康絲繞成足夠長度電壓為230v時(shí),功率為100W。注意電熱絲要
均勻分布,纏100mm即用環(huán)氧樹脂粘接在鋼筒壁上。但在各粘接點(diǎn)之間,電熱絲必須保持適
當(dāng)?shù)乃神Y度,以免在搬動(dòng)鋼筒和電熱絲本身溫度變化時(shí),使電熱絲過度張緊。
電熱絲繞組與粘接在鋼筒壁面上的熱敏電阻傳感器相聯(lián)接,在接通230V電源的控制電路
后,經(jīng)受了兩個(gè)月的“接通-切斷”控溫試驗(yàn)采用4號(hào)銅、康銅表面差動(dòng)熱電偶,在鋼筒
表面未曾測到超過0.02℃的溫差。為使不銹鋼筒的溫度變化對煤的影響降低到最小程度,在
不銹鋼筒的內(nèi)壁粘接一層泡沫絕熱層。
在控制過程中,可能有一段鋼筒的溫度比下段高,大量熱沿不銹鋼壁向下傳導(dǎo),從而使
筒壁的溫度升高到超過同一高度的煤炭溫度。為此,在每組電熱絲的中間部位敷設(shè)了冷卻水
螺管。必要時(shí)可調(diào)節(jié)水的流量,以排除電熱絲的加熱,從而使筒壁溫度低于煤炭的溫度。
典型筒壁段的熱平衡狀況示于附錄1。
不銹鋼簡壁
筒壁的結(jié)構(gòu)示于圖3。鋼筒是安裝在座架上,以便
內(nèi)絕熱層
于傾置。由于在加熱地點(diǎn)鋼筒上方的凈空很小,因此利
 (1cm)
用座架傾置鋼筒來裝煤是有必要的。煤炭采出后,應(yīng)在
進(jìn)水管
幾分鐘內(nèi)裝入密封的容器內(nèi),并存放在水中。然后,
出水管
在氮?dú)庵邪褖K煤破碎成2mm的粉煤,才能裝入鋼筒進(jìn)
電熱絲
行試驗(yàn)。煤樣的制備情況請參閱附錄2。
差動(dòng)熱電餅
鋼筒裝入煤樣后,應(yīng)在25℃的恒溫下靜置一段時(shí)
冷卻水管
間,使其獲得熱平衡。在此時(shí)間內(nèi),鋼筒中含有壓力高
一外絕熱
于大氣壓力幾厘米水柱的氮?dú)狻?
當(dāng)達(dá)到熱平衡時(shí),空氣以1cm/min的流速通過容
器。鋼的內(nèi)斷面積為616cm2,空氣的流量為616ml
min。排出的空氣中氧氣濃度用順磁式氧氣分析儀進(jìn)
行檢測,并在鋼筒出口處采集氣樣,用氣體色譜法分析
出各種常規(guī)氣體和二氧化碳。氣體中的水分用干燥筒測
圖32m長容器簡壁結(jié)構(gòu)
定。
差動(dòng)熱電偶每150s(15×10s)監(jiān)測一次溫差所有溫差數(shù)據(jù)存貯在計(jì)算機(jī)內(nèi)鋼
的溫度由44號(hào)銅-康銅熱電偶進(jìn)行檢測,并單獨(dú)記錄。
鋼筒上空氣流出截面的蓋板的溫度應(yīng)保持與最終截面相同的溫度,使這個(gè)截面熱損失接
近零。這里說的是立式鋼筒,空氣由下向上流通這一點(diǎn)是很重要的,因?yàn)檫@可使最初凝結(jié)
于鋼筒上段內(nèi)壁的水分不致逸出,從而必然會(huì)再次蒸發(fā)。
如果空氣向下流通,則冷凝水會(huì)向下流動(dòng),有部分水就不能重新蒸發(fā),這就會(huì)使擬定的
熱工況發(fā)生重大的變化。
無論如何,如果在獲得的數(shù)據(jù)中溫度超過100℃,則對奎恩教學(xué)模型的試驗(yàn)都大有
幫助
289
三、用微型量熱器檢測氧化產(chǎn)生的熱與煤的干燥吸收的熱之間的相互關(guān)系
試驗(yàn)的全部目的在于建立比較各種煤炭自然發(fā)熱性能的方法。試驗(yàn)時(shí)需把14g煤裝入溫
度50℃的微型量熱器內(nèi)。量熱器的檢測基準(zhǔn)線性穩(wěn)定值和限定值為士0.05MW(見附錄3)。
空氣或氧氣、游離氣按所控制的濕度通過煤樣試驗(yàn)的直接目標(biāo)是,要對50℃溫度下氧化所
產(chǎn)生的熱量與不同水分的煤所吸收的熱量進(jìn)行比較。當(dāng)空氣流經(jīng)煤樣時(shí),煤樣最初將向空氣
釋放熱量,然后,隨著煤炭的氧化程度增高,氧化速度降低,其向空氣釋放的熱量降至零
值。此后,煤樣將由空氣中吸熱,因?yàn)槊貉趸a(chǎn)生的熱量少于煤炭干燥吸收的熱量。
初步試驗(yàn)的結(jié)果已由斯多特和米里欽普(1984)公布,試驗(yàn)所得的曲線示于圖4試
驗(yàn)所用的煤為新谷褐煤。試驗(yàn)前為10cm的塊煤,貯存在密封的容器內(nèi),但曾經(jīng)斷續(xù)接觸過
空氣。試驗(yàn)還采用奧哈伊煤,這種煤樣直接采自煤層,為20cm塊煤,曾用密封器貯存在水
下。煤炭的化驗(yàn)分析數(shù)據(jù)示于附錄4。這些塊煤破碎到附錄4所列的試樣粒度(約為72目),
然后用附錄2所述的方法,在氮?dú)庵醒b入量熱器。
在確定氣流的相對濕度時(shí),曾遇到過困難。困難在于氣體的流量很小(約1m/min),
因而在采用重量分析方法檢測濕度時(shí),稱量微小的水分很困難。而在濕度很大時(shí),也會(huì)發(fā)生
問題,因?yàn)樵跉饬黧w積膨脹或偶爾遇到溫度稍低的區(qū)段,其中的水分就會(huì)冷凝。氣體中含有
的水分包括空氣或氮?dú)庠谶M(jìn)入量熱器之前通過濕潤器時(shí),所帶走的硫酸溶液水分(假定完全
飽和)。
空氣流
終點(diǎn)
30度50
流量(0.12ml/s
干燥空氣流
始點(diǎn)
曲律續(xù)下
20新谷煤
相對濕度95%
10
0
16
條件
10
溫度50℃
氣體量1.33mL/min
30新谷福煤空氣相對濕度75%
5
20
10
3
0
-10
干燥氣
氮?dú)馔Ｖ沽鲃?dòng)
30
奧哈尹空氣相對濕度75%
-2流始點(diǎn)
20
煙煤
8
10
4
2024283236
10
時(shí)間h
時(shí)間(h)
圖4在潮濕空氣和氮?dú)饬魍ǖ那闆r下熱器內(nèi)
圖5使用干燥空氣和氮?dú)鈺r(shí)微型量熱器內(nèi)凈
的凈放熱量曲線
釋放的熱量
290
鑒于這種情況,新的試驗(yàn)采用奧哈伊煤,用干燥的空氣和氮?dú)膺M(jìn)行。出人意料的是,發(fā)
現(xiàn)在相當(dāng)長的時(shí)間內(nèi)(12h以上),氧化產(chǎn)生的熱量仍比蒸發(fā)煤中水分所需要的熱量多。試
驗(yàn)結(jié)果示于圖5。
在試驗(yàn)開始時(shí),由于使用干燥的氮?dú)鈱⒚貉b入量熱器,先要使煤的水份與氮的度取得
平衡。由于量熱器內(nèi)的空間約為50m1,因此,這種水分的交換對煤的水分含量影響很小。
于是,于燥的空氣通過煤樣。最初,煤樣吸收凈熱量,直到氣流中的氧增加到足以使接觸空
氣的煤充分氧化為止。此后,釋放凈熱量,因?yàn)楣艽藭r(shí)也有大量的熱被煤的干燥所吸收,
但氧化產(chǎn)生熱更多。隨著煤炭的不斷氧化,在恒溫下其氧化速度減慢,最后,氧化產(chǎn)生的熱
量與煤的干燥所耗用的熱量相等。在此時(shí),用干燥的氮?dú)馊〈諝?。?dāng)氣流穩(wěn)定時(shí),由于煤
炭干燥耗用熱量,就可以觀測到煤樣向空氣釋放的熱量為負(fù)值。在氮?dú)馊〈諝鈺r(shí),氧化產(chǎn)
生的熱恰好與煤炭于燥耗用的熱持平。因此觀測到的負(fù)值熱流,也就是當(dāng)?shù)獨(dú)馊〈諝?
前,氧化放熱的測定值。試驗(yàn)結(jié)果符合過去所述的理論,這是令人十分高興的。
試驗(yàn)結(jié)果證明了人所共知的奧哈伊煤的具有自然發(fā)熱的高度敏感性在這種試驗(yàn)的條件
下,我們可以指望把所測出的正負(fù)凈熱量總值,作為衡量物料自然發(fā)熱性能的量值。使用于
燥的氣體,解決了目前進(jìn)行的比較簡單的試驗(yàn)中曾存在的令人煩惱的“測不準(zhǔn)”問題。
、討論
微型量熱器技術(shù)已被證明能夠測定煤炭氧化放熱量大于烘吸熱量階段所持續(xù)的時(shí)間。
現(xiàn)在還有待于用已知自然發(fā)熱特性的各種物料進(jìn)行反復(fù)試驗(yàn)。顯然,需要在不同溫度下重復(fù)
做多次試驗(yàn),以便確定在重要的溫度范圍內(nèi)(常溫到略高于水的沸點(diǎn))其特性符合在50℃
溫度下的試驗(yàn)結(jié)果。試驗(yàn)結(jié)果完全證實(shí)了以前關(guān)于除去水分所需的熱量與氧化的熱量之間關(guān)
系的論點(diǎn)。
每個(gè)試驗(yàn)約需要花費(fèi)3天時(shí)間,需要進(jìn)行多次試驗(yàn)才能完成。購買商業(yè)出售的量熱器價(jià)
格很高。本文作者所用的量熱器,部分是他自己作為“休息頭腦”制作的,這花費(fèi)了他50h
的時(shí)間,材料費(fèi)用約為100美元。一組6個(gè)量熱器(裝在一個(gè)控溫的殼體內(nèi)),可能是由儀器
技術(shù)員們花費(fèi)400h制成的。材料費(fèi)用為2000美。很多工作可能是由技術(shù)助理完成的
首先要確定氧化產(chǎn)生的熱與干燥所需熱之間的相互關(guān)系,然后要確定在沒有外部熱源的
情況下,煤自然發(fā)火的可能性。如果這些情況得到證實(shí),則此試驗(yàn)就十分有助于檢測在任何
溫度下產(chǎn)生的凈熱量,這只要計(jì)算任何點(diǎn)上的溫升值就可以得到
如果試驗(yàn)技術(shù)能夠測定煤體內(nèi)氣體中的氧氣含量和濕度,則就可能分別測出氧化產(chǎn)生的
熱量和干燥耗用的熱量。
無論如何,除非對上述的相互關(guān)系已充分了解,否則對煤的自然發(fā)熱的研究就不算完
成。但是,對這一點(diǎn)似乎很難作出評價(jià)。
附錄1:90k容器一個(gè)區(qū)段的熱平衡
數(shù)據(jù)
0.133m
區(qū)段長度
不銹鋼筒的直徑
0.300m
.
壁原
筒壁導(dǎo)層厚皮
 20W/
內(nèi)壁絕
 10mm
291
氧氣的假設(shè)吸收量
每100克煤為
格拉,1913年
100m/h
氧化釋放的熱量《多特,1959年
 3cal/ml
煤的比熱
920/k-K
4℃時(shí)空氣的度
84.4g/m
55℃時(shí)空氣的度
148.8g/m
空氣流速
 1.0cm/min
計(jì)算數(shù)據(jù)
煤的容積
8210
8210ml
的
6.08kg
空氣量
 616ml/min
 0.3m1/s
氧化產(chǎn)生的熱量
21.2W
經(jīng)過300h使煤升溫80℃所需的熱量
0.41W
假保持飽和度的空氣在通過此區(qū)段時(shí)溫度由45上升到5℃,
則空氣的干燥能力為
6.6×10g/8
1.86W
假?zèng)]壁的溫度變化梯度為5K/m,則0.133m長的一段筒的蓄熱量
0.65W
在最大可能溫差時(shí)通過內(nèi)壁絕熱層的熱流量《絕熱層溫差為0.1
0.w
附錄2:煤的制備
當(dāng)對一種物料(如煤炭)進(jìn)行試驗(yàn)時(shí),如果此物料對其周圍的氧氣含量和濕度敏感性
強(qiáng),則應(yīng)采取標(biāo)準(zhǔn)的做法,以保證在試驗(yàn)以前的貯存期間內(nèi),使物料的任何變化減低到最小
程度。特別是煤樣,應(yīng)在惰性氣體中存放和搬運(yùn),并要使煤樣保持其“收到時(shí)”的水分
本文所述試驗(yàn)所用的煤,直接取自煤層,采樣時(shí)的溫度接近周圍溫度,并且據(jù)作者所
知,其濕度與周圍環(huán)境一致,為100%。因此,須裝入密封容器內(nèi)貯存在水下。
如圖6所示,大塊煤(塊度大于10cm)在人力搗碎(粒度小于10mm)之前,應(yīng)先在液
態(tài)氮中進(jìn)行冷卻,然后將煤裝入封閉的磨碎系統(tǒng)磨碎系統(tǒng)應(yīng)預(yù)先接通貯存器的液態(tài)氮,使
氮?dú)獬錆M冷卻系統(tǒng)和破碎機(jī)本身。在磨碎過程中需使用20液態(tài)氮瓶,以保持氮?dú)廨斎搿?
用這種方法處理褐煤,可以大大減輕破碎作業(yè),使破碎易于進(jìn)行。因?yàn)楫?dāng)褐煤在天然狀
態(tài)時(shí),它所含有的一部分柔軟的纖維質(zhì)很難用人工去搗碎。另外,還可以注意到,雖然原先
清除過褐煤塊上的外在水分,但有時(shí)在液態(tài)氮中冷卻后,其表面上還會(huì)出現(xiàn)冷凝水的小滴,
估計(jì)這可能是由于冷卻時(shí)體積變化引起的。這種水的量很小,不會(huì)使煤的水份改變多少(不
超過0.3%),而且有些水在破碎過程中可能再被吸收。
煤可從旋流分離器直接裝入100kg容器內(nèi)。但是,在使用微型量熱器的情況下,應(yīng)先將
煤放入一個(gè)11容量的瓶子中,并且用優(yōu)質(zhì)瓶塞封閉在接合點(diǎn)用高真空稠油脂密封當(dāng)安
裝B24標(biāo)準(zhǔn)接頭時(shí),瓶內(nèi)仍有某些液態(tài)氮與煤共存,使穩(wěn)定的氮?dú)饬髯柚箍諝膺M(jìn)入。為了將
煤輸入微型量熱器,用了一根玻璃管,直徑為0mm,刻度記號(hào)為25m1,玻璃管裝在1容量
瓶子的瓶塞上,并且用液態(tài)氮排除空氣,而且裝有旋塞,氮?dú)獬錆M量熱器,并在其內(nèi)流動(dòng)。
然后,打開瓶了蓋,使足夠的煤進(jìn)入玻璃管,裝至25mm的刻度最后將玻璃管和旋塞插入
292
微型量熱器的底部附近,并將旋塞抽去,將煤裝入量
熱器。
N-液氮
附錄3:微型量熱器
手碎
上述試驗(yàn)用的微型量熱器與卡爾文特于1956年
研制的相似,是由斯多特(1956年)設(shè)計(jì)的。這種量
熱器主要由一根“工作長度”為60mm的玻璃管(內(nèi)
徑28mm)構(gòu)成。玻璃管的下端是封閉的。有84個(gè)鉻
鋁熱電偶串聯(lián)起來,使玻璃管與1.5kg環(huán)形鋁塊間有經(jīng)碎機(jī)
熱量傳遞,鋁塊圍著玻璃管,可用作量熱器散發(fā)的
環(huán)
L
5MW熱量的散熱裝置。
工作長度以上有1cm玻璃管壁變薄,厚度為0.5
mm,然后與B24玻璃接頭連接作為入口。量熱器本
流器
身裝在12kg重的厚壁鋁簡內(nèi),并設(shè)有可控制再循環(huán)溫
氣氮
度的空氣烘箱蓋板。量熱器發(fā)出的信號(hào)輸入一個(gè)1mv
全刻度的記錄器。在此條件下穩(wěn)定度為±0.05MW
型
空氣或氮?dú)馔ㄟ^內(nèi)徑為1mm的聚氯乙烯管導(dǎo)入
N
量熱器管
來自貯煤器
量熱器的煤樣底部,聚氯乙烯管與內(nèi)徑相同的一段不
銹鋼細(xì)管相連接,后者是“工作長度”。
附錄4:煤的分析和粒度
圖6煤的破碎與裝入
組分分析(接收時(shí)):
新谷煤
奧哈伊次煙煤
水分
30
18
灰分
5
揮發(fā)分
36
34
定碳
29
硫分
6.5
5
毛比(M/kg)
22
16
用于微型量熱器實(shí)驗(yàn)的煤的粒度分析:
孔(m)
累計(jì)過率(%
篩孔(μm)
累計(jì)過率(%)
251
97
75
6
180
94
63
4
12
90
53
40
105
85
45
20
83
70
參考文獻(xiàn)略〕
(高志堅(jiān)譯柴兆喜校
293

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