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采礦安全煤炭自然發(fā)熱時(shí)氧化放熱和烘干吸熱間的關(guān)系

文檔作者： B斯多特文檔來源：新西蘭特伯大學(xué)		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年05月10日
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煤炭自然發(fā)熱時(shí)氧化放熱和
烘干吸熱間的關(guān)系
新西蘭特伯大學(xué)B斯多特
一、緒言
本論文的內(nèi)容在于說明,含有水份的煤炭,在不含黃鐵礦等類物質(zhì)和不受外部熱源的作
用下自行發(fā)熱的情況。斯多特和倍克(192年)曾指出,根據(jù)煤炭的差動(dòng)自記溫度曲線判
斷,似乎煤炭氧化時(shí)所釋放的熱量還不足以用來烘干其水份。后來,用微型量熱器進(jìn)行的測
試(斯多特,1959)可以證實(shí)這個(gè)論點(diǎn)。如果煤炭孔隙內(nèi)“空氣總是保持飽和濕度狀態(tài),
則煤炭的溫度可上升到水的沸點(diǎn),但不會(huì)超過這個(gè)溫度。
有的文獻(xiàn)指出,不經(jīng)過氧化而干燥的煤炭也具有自然發(fā)熱的很高敏感性。斯多特曾用3
kg煤樣做過試驗(yàn),在真空中除去其95%水分后,在空氣中放置40小時(shí)即自然發(fā)火。另外,關(guān)
于潮濕的煤炭自然發(fā)熱,在民間有很多實(shí)例。
1972年,查恩氏曾發(fā)表過一篇論文,修改了斯多特和穆塔氏推導(dǎo)的數(shù)學(xué)模型。他指出,
如果與煤炭接觸的“空氣”的濕度與溫度,與煤炭的相對(duì)濕度和溫度相平衡,則可能發(fā)生自
然發(fā)熱。在煤炭烘干過程中,與其接觸的“氣的相對(duì)濕度降低,烘干速度亦隨之降低。
換言之,當(dāng)煤炭烘干時(shí),水分能從煤炭中蒸發(fā)出來,只是過程非常緩慢而。這就使氧化過
程所產(chǎn)生的熱量以極快的速度使煤炭溫度升高,而在較高的溫度下,氧化過程的速度加快
+++
+++++++
的發(fā)現(xiàn)。氣樣的分析可在井下進(jìn)行,把結(jié)果用遙測發(fā)射器傳送到地面(遙測系統(tǒng))?；蛘咴?
地面通過從井下取樣進(jìn)行(綜合管束系統(tǒng))。在中等危險(xiǎn)的煤層,采用回風(fēng)井監(jiān)測即可達(dá)到
滿意效果。在英國,人們更愿采用管束系統(tǒng),因?yàn)榇怪苯M件是布置在地面上的,易于維修
管束系統(tǒng)在緊急情況期問還可用作連續(xù)取樣系統(tǒng),而且增加取樣點(diǎn)也很方便。維修線路長和
樣品送到地面時(shí)間長是主要的缺點(diǎn)。
遙測系統(tǒng)的信號(hào)電纜安裝簡便,而較管子耐損性強(qiáng),對(duì)井下變化反應(yīng)靈敏其監(jiān)測點(diǎn)可
以布置得相距很遠(yuǎn)。維修量大,電源距裝置很近,基礎(chǔ)投資高是遇測系統(tǒng)的缺點(diǎn)
總之,在每一個(gè)中等至非常危險(xiǎn)的煤礦,必須配備一個(gè)應(yīng)急組織來處理火災(zāi)。這是達(dá)到
及時(shí)而有效地控制火災(zāi)所必須的。
結(jié)論
本文概括介紹了一種根據(jù)煤層自燃的相對(duì)傾向,對(duì)煤層進(jìn)行分類的新方法。對(duì)高和非常
危險(xiǎn)的煤層來說,為防止火災(zāi)的發(fā)生,必須在規(guī)劃、設(shè)計(jì)和生產(chǎn)階段采取相應(yīng)的預(yù)防措施
對(duì)自燃開始的早期監(jiān)測應(yīng)采用連續(xù)監(jiān)測系統(tǒng)。為處理火災(zāi)必須設(shè)立應(yīng)急組織
參考文獻(xiàn)略〕
鄒建明譯錢潔永校
287
奎恩的研究報(bào)告所說明的是,在煤中空氣以給定的速度流動(dòng)的情況下,粉煤中的溫度變
化情況。根據(jù)一個(gè)單因次模型(輻射熱和質(zhì)量交換不計(jì)在內(nèi))的計(jì)算結(jié)果,在空氣以1cm/
min流速通過新西蘭奧哈伊煤的情況下,經(jīng)過30h,煤堆中約2m深處就會(huì)發(fā)生自燃。在
空氣流速為10cm/min的情況下,也經(jīng)過300,則在煤堆中的20m深處發(fā)生自燃。發(fā)生自
燃所需的時(shí)間和位置取決于煤炭的干燥曲線及其氧化特性。
奎恩對(duì)某些情況下輻射熱和質(zhì)量交換的影響進(jìn)行過計(jì)算,發(fā)現(xiàn)在小規(guī)模試驗(yàn)中(在某種
假設(shè)條件下),這些因素能阻礙自然發(fā)熱的發(fā)展。這個(gè)實(shí)驗(yàn)報(bào)告后來在斯多特1980年用1t
懷俄明煤所做的大規(guī)模試驗(yàn)中得到了證實(shí)。
本文的第一部分介紹了一種裝有熱控制裝置的2m長的容器,這種容器可以保證其任何
一
單位長度內(nèi)的輻射熱傳遞量不超過氧化產(chǎn)生的熱量的1%。容器可容納100kg煤炭,空氣
可通過煤樣的全部長度,而且可以監(jiān)控溫度的變化。這種容器已經(jīng)被設(shè)計(jì)和制造出,但還未
投入試驗(yàn),因?yàn)閷で蠛线m的加熱和控制裝置就花費(fèi)了一年時(shí)間。
本文的第二部分介紹用微型測熱器在恒溫下對(duì)煤炭氧化放熱和干燥吸熱的測定情況,并
對(duì)測定煤炭自然發(fā)熱敏感性所采用的這種方法進(jìn)行了探討。
二、一種研究煤炭自然發(fā)熱的儀器——煤樣形成2m長的圓柱(0.3m直徑)
其輻射熱傳導(dǎo)最小
圖1和圖2所示為用20號(hào)不銹鋼制成的圓筒。鋼筒可容納90kg碎煤,內(nèi)可由下向
上流通空氣。有15組獨(dú)立的電熱絲直接纏繞在不銹鋼筒壁上,使各橫截面上筒壁的溫度與煤
炭的溫度相對(duì)應(yīng)。電熱絲由15對(duì)差動(dòng)熱電偶發(fā)出的信號(hào)
進(jìn)行控制。每對(duì)熱電偶有一個(gè)接點(diǎn)置于鋼筒的中心(埋
在煤中),而另一個(gè)接點(diǎn)粘接在同一高度的不銹鋼筒壁
上。熱電偶與電熱絲通過一臺(tái) Epson QX110型小型計(jì)
算機(jī)和數(shù)字模擬變換器連接。這套裝置能在10秒鐘時(shí)間
一外絕緣
冷卻水涼管
差動(dòng)熱電偶
空氣通路
圖22m長容器的示意圖
圖12m長容器的外形
288
內(nèi)識(shí)別差動(dòng)熱電偶所測到的0.05℃的溫差。使用計(jì)算機(jī)使選擇控制類型獲得了相當(dāng)大的靈
活性。
電熱絲繞組的構(gòu)造是由倫納研制成的(1984年我發(fā)現(xiàn),必須將電熱絲直接纏繞在鋼筒
的筒壁上,才能得到足夠短的響應(yīng)時(shí)間。每組電熱絲為30圈(兩組各15圈的電熱絲平行并
繞),由40號(hào)雙層滌包康絲繞成足夠長度電壓為230v時(shí),功率為100W。注意電熱絲要
均勻分布,纏100mm即用環(huán)氧樹脂粘接在鋼筒壁上。但在各粘接點(diǎn)之間,電熱絲必須保持適
當(dāng)?shù)乃神Y度,以免在搬動(dòng)鋼筒和電熱絲本身溫度變化時(shí),使電熱絲過度張緊。
電熱絲繞組與粘接在鋼筒壁面上的熱敏電阻傳感器相聯(lián)接,在接通230V電源的控制電路
后,經(jīng)受了兩個(gè)月的“接通-切斷”控溫試驗(yàn)采用4號(hào)銅、康銅表面差動(dòng)熱電偶,在鋼筒
表面未曾測到超過0.02℃的溫差。為使不銹鋼筒的溫度變化對(duì)煤的影響降低到最小程度,在
不銹鋼筒的內(nèi)壁粘接一層泡沫絕熱層。
在控制過程中,可能有一段鋼筒的溫度比下段高,大量熱沿不銹鋼壁向下傳導(dǎo),從而使
筒壁的溫度升高到超過同一高度的煤炭溫度。為此,在每組電熱絲的中間部位敷設(shè)了冷卻水
螺管。必要時(shí)可調(diào)節(jié)水的流量,以排除電熱絲的加熱,從而使筒壁溫度低于煤炭的溫度。
典型筒壁段的熱平衡狀況示于附錄1。
不銹鋼簡壁
筒壁的結(jié)構(gòu)示于圖3。鋼筒是安裝在座架上,以便
內(nèi)絕熱層
于傾置。由于在加熱地點(diǎn)鋼筒上方的凈空很小,因此利
 (1cm)
用座架傾置鋼筒來裝煤是有必要的。煤炭采出后,應(yīng)在
進(jìn)水管
幾分鐘內(nèi)裝入密封的容器內(nèi),并存放在水中。然后,
出水管
在氮?dú)庵邪褖K煤破碎成2mm的粉煤,才能裝入鋼筒進(jìn)
電熱絲
行試驗(yàn)。煤樣的制備情況請(qǐng)參閱附錄2。
差動(dòng)熱電餅
鋼筒裝入煤樣后,應(yīng)在25℃的恒溫下靜置一段時(shí)
冷卻水管
間,使其獲得熱平衡。在此時(shí)間內(nèi),鋼筒中含有壓力高
一外絕熱
于大氣壓力幾厘米水柱的氮?dú)狻?
當(dāng)達(dá)到熱平衡時(shí),空氣以1cm/min的流速通過容
器。鋼的內(nèi)斷面積為616cm2,空氣的流量為616ml
min。排出的空氣中氧氣濃度用順磁式氧氣分析儀進(jìn)
行檢測,并在鋼筒出口處采集氣樣,用氣體色譜法分析
出各種常規(guī)氣體和二氧化碳。氣體中的水分用干燥筒測
圖32m長容器簡壁結(jié)構(gòu)
定。
差動(dòng)熱電偶每150s(15×10s)監(jiān)測一次溫差所有溫差數(shù)據(jù)存貯在計(jì)算機(jī)內(nèi)鋼
的溫度由44號(hào)銅-康銅熱電偶進(jìn)行檢測,并單獨(dú)記錄。
鋼筒上空氣流出截面的蓋板的溫度應(yīng)保持與最終截面相同的溫度,使這個(gè)截面熱損失接
近零。這里說的是立式鋼筒,空氣由下向上流通這一點(diǎn)是很重要的,因?yàn)檫@可使最初凝結(jié)
于鋼筒上段內(nèi)壁的水分不致逸出,從而必然會(huì)再次蒸發(fā)。
如果空氣向下流通,則冷凝水會(huì)向下流動(dòng),有部分水就不能重新蒸發(fā),這就會(huì)使擬定的
熱工況發(fā)生重大的變化。
無論如何,如果在獲得的數(shù)據(jù)中溫度超過100℃,則對(duì)奎恩教學(xué)模型的試驗(yàn)都大有
幫助
289
三、用微型量熱器檢測氧化產(chǎn)生的熱與煤的干燥吸收的熱之間的相互關(guān)系
試驗(yàn)的全部目的在于建立比較各種煤炭自然發(fā)熱性能的方法。試驗(yàn)時(shí)需把14g煤裝入溫
度50℃的微型量熱器內(nèi)。量熱器的檢測基準(zhǔn)線性穩(wěn)定值和限定值為士0.05MW(見附錄3)。
空氣或氧氣、游離氣按所控制的濕度通過煤樣試驗(yàn)的直接目標(biāo)是,要對(duì)50℃溫度下氧化所
產(chǎn)生的熱量與不同水分的煤所吸收的熱量進(jìn)行比較。當(dāng)空氣流經(jīng)煤樣時(shí),煤樣最初將向空氣
釋放熱量,然后,隨著煤炭的氧化程度增高,氧化速度降低,其向空氣釋放的熱量降至零
值。此后,煤樣將由空氣中吸熱,因?yàn)槊貉趸a(chǎn)生的熱量少于煤炭干燥吸收的熱量。
初步試驗(yàn)的結(jié)果已由斯多特和米里欽普(1984)公布,試驗(yàn)所得的曲線示于圖4試
驗(yàn)所用的煤為新谷褐煤。試驗(yàn)前為10cm的塊煤,貯存在密封的容器內(nèi),但曾經(jīng)斷續(xù)接觸過
空氣。試驗(yàn)還采用奧哈伊煤,這種煤樣直接采自煤層,為20cm塊煤,曾用密封器貯存在水
下。煤炭的化驗(yàn)分析數(shù)據(jù)示于附錄4。這些塊煤破碎到附錄4所列的試樣粒度(約為72目),
然后用附錄2所述的方法,在氮?dú)庵醒b入量熱器。
在確定氣流的相對(duì)濕度時(shí),曾遇到過困難。困難在于氣體的流量很小(約1m/min),
因而在采用重量分析方法檢測濕度時(shí),稱量微小的水分很困難。而在濕度很大時(shí),也會(huì)發(fā)生
問題,因?yàn)樵跉饬黧w積膨脹或偶爾遇到溫度稍低的區(qū)段,其中的水分就會(huì)冷凝。氣體中含有
的水分包括空氣或氮?dú)庠谶M(jìn)入量熱器之前通過濕潤器時(shí),所帶走的硫酸溶液水分(假定完全
飽和)。
空氣流
終點(diǎn)
30度50
流量(0.12ml/s
干燥空氣流
始點(diǎn)
曲律續(xù)下
20新谷煤
相對(duì)濕度95%
10
0
16
條件
10
溫度50℃
氣體量1.33mL/min
30新谷福煤空氣相對(duì)濕度75%
5
20
10
3
0
-10
干燥氣
氮?dú)馔Ｖ沽鲃?dòng)
30
奧哈尹空氣相對(duì)濕度75%
-2流始點(diǎn)
20
煙煤
8
10
4
2024283236
10
時(shí)間h
時(shí)間(h)
圖4在潮濕空氣和氮?dú)饬魍ǖ那闆r下熱器內(nèi)
圖5使用干燥空氣和氮?dú)鈺r(shí)微型量熱器內(nèi)凈
的凈放熱量曲線
釋放的熱量
290
鑒于這種情況,新的試驗(yàn)采用奧哈伊煤,用干燥的空氣和氮?dú)膺M(jìn)行。出人意料的是,發(fā)
現(xiàn)在相當(dāng)長的時(shí)間內(nèi)(12h以上),氧化產(chǎn)生的熱量仍比蒸發(fā)煤中水分所需要的熱量多。試
驗(yàn)結(jié)果示于圖5。
在試驗(yàn)開始時(shí),由于使用干燥的氮?dú)鈱⒚貉b入量熱器,先要使煤的水份與氮的度取得
平衡。由于量熱器內(nèi)的空間約為50m1,因此,這種水分的交換對(duì)煤的水分含量影響很小。
于是,于燥的空氣通過煤樣。最初,煤樣吸收凈熱量,直到氣流中的氧增加到足以使接觸空
氣的煤充分氧化為止。此后,釋放凈熱量,因?yàn)楣艽藭r(shí)也有大量的熱被煤的干燥所吸收,
但氧化產(chǎn)生熱更多。隨著煤炭的不斷氧化,在恒溫下其氧化速度減慢,最后,氧化產(chǎn)生的熱
量與煤的干燥所耗用的熱量相等。在此時(shí),用干燥的氮?dú)馊〈諝狻．?dāng)氣流穩(wěn)定時(shí),由于煤
炭干燥耗用熱量,就可以觀測到煤樣向空氣釋放的熱量為負(fù)值。在氮?dú)馊〈諝鈺r(shí),氧化產(chǎn)
生的熱恰好與煤炭于燥耗用的熱持平。因此觀測到的負(fù)值熱流,也就是當(dāng)?shù)獨(dú)馊〈諝?
前,氧化放熱的測定值。試驗(yàn)結(jié)果符合過去所述的理論,這是令人十分高興的。
試驗(yàn)結(jié)果證明了人所共知的奧哈伊煤的具有自然發(fā)熱的高度敏感性在這種試驗(yàn)的條件
下,我們可以指望把所測出的正負(fù)凈熱量總值,作為衡量物料自然發(fā)熱性能的量值。使用于
燥的氣體,解決了目前進(jìn)行的比較簡單的試驗(yàn)中曾存在的令人煩惱的“測不準(zhǔn)”問題。
、討論
微型量熱器技術(shù)已被證明能夠測定煤炭氧化放熱量大于烘吸熱量階段所持續(xù)的時(shí)間。
現(xiàn)在還有待于用已知自然發(fā)熱特性的各種物料進(jìn)行反復(fù)試驗(yàn)。顯然,需要在不同溫度下重復(fù)
做多次試驗(yàn),以便確定在重要的溫度范圍內(nèi)(常溫到略高于水的沸點(diǎn))其特性符合在50℃
溫度下的試驗(yàn)結(jié)果。試驗(yàn)結(jié)果完全證實(shí)了以前關(guān)于除去水分所需的熱量與氧化的熱量之間關(guān)
系的論點(diǎn)。
每個(gè)試驗(yàn)約需要花費(fèi)3天時(shí)間,需要進(jìn)行多次試驗(yàn)才能完成。購買商業(yè)出售的量熱器價(jià)
格很高。本文作者所用的量熱器,部分是他自己作為“休息頭腦”制作的,這花費(fèi)了他50h
的時(shí)間,材料費(fèi)用約為100美元。一組6個(gè)量熱器(裝在一個(gè)控溫的殼體內(nèi)),可能是由儀器
技術(shù)員們花費(fèi)400h制成的。材料費(fèi)用為2000美。很多工作可能是由技術(shù)助理完成的
首先要確定氧化產(chǎn)生的熱與干燥所需熱之間的相互關(guān)系,然后要確定在沒有外部熱源的
情況下,煤自然發(fā)火的可能性。如果這些情況得到證實(shí),則此試驗(yàn)就十分有助于檢測在任何
溫度下產(chǎn)生的凈熱量,這只要計(jì)算任何點(diǎn)上的溫升值就可以得到
如果試驗(yàn)技術(shù)能夠測定煤體內(nèi)氣體中的氧氣含量和濕度,則就可能分別測出氧化產(chǎn)生的
熱量和干燥耗用的熱量。
無論如何,除非對(duì)上述的相互關(guān)系已充分了解,否則對(duì)煤的自然發(fā)熱的研究就不算完
成。但是,對(duì)這一點(diǎn)似乎很難作出評(píng)價(jià)。
附錄1:90k容器一個(gè)區(qū)段的熱平衡
數(shù)據(jù)
0.133m
區(qū)段長度
不銹鋼筒的直徑
0.300m
.
壁原
筒壁導(dǎo)層厚皮
 20W/
內(nèi)壁絕
 10mm
291
氧氣的假設(shè)吸收量
每100克煤為
格拉,1913年
100m/h
氧化釋放的熱量《多特,1959年
 3cal/ml
煤的比熱
920/k-K
4℃時(shí)空氣的度
84.4g/m
55℃時(shí)空氣的度
148.8g/m
空氣流速
 1.0cm/min
計(jì)算數(shù)據(jù)
煤的容積
8210
8210ml
的
6.08kg
空氣量
 616ml/min
 0.3m1/s
氧化產(chǎn)生的熱量
21.2W
經(jīng)過300h使煤升溫80℃所需的熱量
0.41W
假保持飽和度的空氣在通過此區(qū)段時(shí)溫度由45上升到5℃,
則空氣的干燥能力為
6.6×10g/8
1.86W
假?zèng)]壁的溫度變化梯度為5K/m,則0.133m長的一段筒的蓄熱量
0.65W
在最大可能溫差時(shí)通過內(nèi)壁絕熱層的熱流量《絕熱層溫差為0.1
0.w
附錄2:煤的制備
當(dāng)對(duì)一種物料(如煤炭)進(jìn)行試驗(yàn)時(shí),如果此物料對(duì)其周圍的氧氣含量和濕度敏感性
強(qiáng),則應(yīng)采取標(biāo)準(zhǔn)的做法,以保證在試驗(yàn)以前的貯存期間內(nèi),使物料的任何變化減低到最小
程度。特別是煤樣,應(yīng)在惰性氣體中存放和搬運(yùn),并要使煤樣保持其“收到時(shí)”的水分
本文所述試驗(yàn)所用的煤,直接取自煤層,采樣時(shí)的溫度接近周圍溫度,并且據(jù)作者所
知,其濕度與周圍環(huán)境一致,為100%。因此,須裝入密封容器內(nèi)貯存在水下。
如圖6所示,大塊煤(塊度大于10cm)在人力搗碎(粒度小于10mm)之前,應(yīng)先在液
態(tài)氮中進(jìn)行冷卻,然后將煤裝入封閉的磨碎系統(tǒng)磨碎系統(tǒng)應(yīng)預(yù)先接通貯存器的液態(tài)氮,使
氮?dú)獬錆M冷卻系統(tǒng)和破碎機(jī)本身。在磨碎過程中需使用20液態(tài)氮瓶,以保持氮?dú)廨斎搿?
用這種方法處理褐煤,可以大大減輕破碎作業(yè),使破碎易于進(jìn)行。因?yàn)楫?dāng)褐煤在天然狀
態(tài)時(shí),它所含有的一部分柔軟的纖維質(zhì)很難用人工去搗碎。另外,還可以注意到,雖然原先
清除過褐煤塊上的外在水分,但有時(shí)在液態(tài)氮中冷卻后,其表面上還會(huì)出現(xiàn)冷凝水的小滴,
估計(jì)這可能是由于冷卻時(shí)體積變化引起的。這種水的量很小,不會(huì)使煤的水份改變多少(不
超過0.3%),而且有些水在破碎過程中可能再被吸收。
煤可從旋流分離器直接裝入100kg容器內(nèi)。但是,在使用微型量熱器的情況下,應(yīng)先將
煤放入一個(gè)11容量的瓶子中,并且用優(yōu)質(zhì)瓶塞封閉在接合點(diǎn)用高真空稠油脂密封當(dāng)安
裝B24標(biāo)準(zhǔn)接頭時(shí),瓶內(nèi)仍有某些液態(tài)氮與煤共存,使穩(wěn)定的氮?dú)饬髯柚箍諝膺M(jìn)入。為了將
煤輸入微型量熱器,用了一根玻璃管,直徑為0mm,刻度記號(hào)為25m1,玻璃管裝在1容量
瓶子的瓶塞上,并且用液態(tài)氮排除空氣,而且裝有旋塞,氮?dú)獬錆M量熱器,并在其內(nèi)流動(dòng)。
然后,打開瓶了蓋,使足夠的煤進(jìn)入玻璃管,裝至25mm的刻度最后將玻璃管和旋塞插入
292
微型量熱器的底部附近,并將旋塞抽去,將煤裝入量
熱器。
N-液氮
附錄3:微型量熱器
手碎
上述試驗(yàn)用的微型量熱器與卡爾文特于1956年
研制的相似,是由斯多特(1956年)設(shè)計(jì)的。這種量
熱器主要由一根“工作長度”為60mm的玻璃管(內(nèi)
徑28mm)構(gòu)成。玻璃管的下端是封閉的。有84個(gè)鉻
鋁熱電偶串聯(lián)起來,使玻璃管與1.5kg環(huán)形鋁塊間有經(jīng)碎機(jī)
熱量傳遞,鋁塊圍著玻璃管,可用作量熱器散發(fā)的
環(huán)
L
5MW熱量的散熱裝置。
工作長度以上有1cm玻璃管壁變薄,厚度為0.5
mm,然后與B24玻璃接頭連接作為入口。量熱器本
流器
身裝在12kg重的厚壁鋁簡內(nèi),并設(shè)有可控制再循環(huán)溫
氣氮
度的空氣烘箱蓋板。量熱器發(fā)出的信號(hào)輸入一個(gè)1mv
全刻度的記錄器。在此條件下穩(wěn)定度為±0.05MW
型
空氣或氮?dú)馔ㄟ^內(nèi)徑為1mm的聚氯乙烯管導(dǎo)入
N
量熱器管
來自貯煤器
量熱器的煤樣底部,聚氯乙烯管與內(nèi)徑相同的一段不
銹鋼細(xì)管相連接,后者是“工作長度”。
附錄4:煤的分析和粒度
圖6煤的破碎與裝入
組分分析(接收時(shí)):
新谷煤
奧哈伊次煙煤
水分
30
18
灰分
5
揮發(fā)分
36
34
定碳
29
硫分
6.5
5
毛比(M/kg)
22
16
用于微型量熱器實(shí)驗(yàn)的煤的粒度分析:
孔(m)
累計(jì)過率(%
篩孔(μm)
累計(jì)過率(%)
251
97
75
6
180
94
63
4
12
90
53
40
105
85
45
20
83
70
參考文獻(xiàn)略〕
(高志堅(jiān)譯柴兆喜校
293

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10-05