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淺談鋁電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯破損的修補(bǔ)方法

文檔作者：谷中軍1 溫生良1 李賢2 王剛3 文檔來源： 1．青海百河鋁業(yè)有限責(zé)任公司 2．青海橋頭鋁電股份有限公司 3．青海正益檢測(cè)技術(shù)有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2024年06月14日
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·18· 有色冶金節(jié)能口工藝節(jié)能
淺談鋁電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯破損的修補(bǔ)方法
谷中軍1 溫生良1 李賢2 王剛3
(1．青海百河鋁業(yè)有限責(zé)任公司，青海西寧810100；2．青海橋頭鋁電股份有限公司，青海西寧810100；
3．青海正益檢測(cè)技術(shù)有限公司，青海西寧810100)
[摘要] 闡述了鋁電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯破損的機(jī)理、預(yù)防措施及不停槽修補(bǔ)側(cè)部?jī)?nèi)襯的一種熱修補(bǔ)方法，該方法可
延長(zhǎng)電解槽使用壽命及降低企業(yè)生產(chǎn)成本。
[關(guān)鍵詞] 鋁電解；側(cè)部?jī)?nèi)襯；預(yù)防措施；修補(bǔ)方法
[中圖分類號(hào)]TF821 [文獻(xiàn)標(biāo)志碼]B [文章編號(hào)]1008—5122(2017)01—0018—03
Repairing Methods for Lateral Lining Damage of
Aluminum Reduction Cell
GU Zhong-inn，WEN Sheng—liang，LI Xian，WANG Gang
Abstract：In this paper，the mechanism of lateral lining damage of aluminum reduction cell，the preven。
tive measures and a hot repairing method for lateral lining without stopping the cell are expounded，which
extends the service life of the reduction cell and reduces the production cost．
Key words：aluminum electrolysis；lateral lining；preventive measures；repair methods
近十幾年來，我國電解鋁工業(yè)實(shí)現(xiàn)了飛速發(fā)展，
通過技術(shù)創(chuàng)新和采用先進(jìn)技術(shù)，淘汰落后工藝和裝
備，我國鋁工業(yè)進(jìn)入了世界先進(jìn)行列。截至2015年
底產(chǎn)能已達(dá)到3 898萬t，其中400 kA及以上的電解
槽占總產(chǎn)能的51．7％以上?。
目前，國內(nèi)新建和改造的電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯均采
用氮化硅結(jié)合碳化硅塊，這種內(nèi)襯具有如下優(yōu)點(diǎn)：熱
膨脹系數(shù)小，具有良好的熱震穩(wěn)定性；高溫抗蠕能力
強(qiáng)，耐腐蝕，耐極冷極熱、抗氧化；在1 200～1 400℃
高溫下，幾乎保持與常溫下相同時(shí)間的強(qiáng)度和硬度，
最高安全使用溫度可達(dá)到1 650～1 750℃；密度≥
2．65 g／cm2、常溫耐壓強(qiáng)≥170 MPa、常溫抗折強(qiáng)度
≥30 MPa，莫氏硬度約為9，硬度僅次于金剛石。
據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道。2J：至今沒有任何材料能長(zhǎng)期經(jīng)受
電解質(zhì)和鋁的聯(lián)合腐蝕，都必須借助于側(cè)部?jī)?nèi)襯的
保護(hù)。側(cè)部?jī)?nèi)襯可以很好地保護(hù)電解槽體，從而延
長(zhǎng)電解槽的使用壽命。隨著電解槽運(yùn)行時(shí)間的延
[收稿日期]2016—09—20
[作者簡(jiǎn)介]谷中軍(1981一)，男，湖南宜章人，大學(xué)本
科，助理工程師，從事電解鋁生產(chǎn)管理工作。
長(zhǎng)，側(cè)部?jī)?nèi)襯都會(huì)出現(xiàn)不同程度的破損，采取有效的
預(yù)防措施和局部修補(bǔ)方法，對(duì)延長(zhǎng)電解槽使用壽命，
降低生產(chǎn)成本，有著重要的實(shí)際意義。
1 側(cè)部?jī)?nèi)襯破損的機(jī)理
電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯在爐幫空化后，電解質(zhì)和鋁液
直接與側(cè)部?jī)?nèi)襯接觸，此時(shí)，電解槽人造伸腿以上的
側(cè)部炭塊受到電解質(zhì)和鋁液侵蝕，人造伸腿以下的
由人造伸腿保護(hù)未受到侵蝕。有文獻(xiàn)報(bào)道¨。，對(duì)于
線性熱膨脹系數(shù)，被侵蝕過的炭塊比未被侵蝕的炭
塊低得多，大概在3～4倍之間。故沿側(cè)部?jī)?nèi)襯的厚
度方向的侵蝕程度有很大波動(dòng)，在電解槽生產(chǎn)過程
中，被侵蝕的和未被侵蝕的部分因溫度波動(dòng)造成了
內(nèi)襯的破損。
電解槽在生產(chǎn)過程中溫度波動(dòng)是不可避免的，
對(duì)熔體接觸的側(cè)部?jī)?nèi)襯部分影響較大。在被侵蝕的
炭塊中，溫度升高或下降會(huì)在被侵蝕的部分中因變
形而產(chǎn)生熱應(yīng)力，由于被侵蝕的和未被侵蝕的炭塊
熱膨脹系數(shù)相差很大，產(chǎn)生的熱應(yīng)力也很大，被侵蝕
的和未被侵蝕的側(cè)部?jī)?nèi)襯邊界會(huì)產(chǎn)生剪切力，這時(shí)
萬方數(shù)據(jù)
2017年2月第1期淺談鋁電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯破損的修補(bǔ)方法——谷中軍溫生良李賢等·19·
剪切力造成側(cè)部炭塊在人造伸腿最上端產(chǎn)生了分
層，然而隨著電解槽的運(yùn)行，人造伸腿上面的側(cè)部炭
塊被頂起，長(zhǎng)期運(yùn)行后側(cè)部炭塊逐漸破損嚴(yán)重，當(dāng)電
解槽運(yùn)行不穩(wěn)定時(shí)出現(xiàn)爐幫融化，局部側(cè)部溫度過
高或出現(xiàn)爐幫發(fā)紅的現(xiàn)象。
2側(cè)部?jī)?nèi)襯破損的預(yù)防措施
鋁電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯基本上都是采用氮化硅結(jié)合
碳化硅塊，這種材料具有較好的物理性能，也是目前
最好的電解槽內(nèi)襯材料，但是不能長(zhǎng)期承受電解質(zhì)
和鋁液的聯(lián)合腐蝕，因此需要采取措施保護(hù)電解槽
側(cè)部?jī)?nèi)襯。
2．1改進(jìn)電解槽人造伸腿
目前，國內(nèi)電解鋁生產(chǎn)都采用低電壓生產(chǎn)工藝。
在低電壓生產(chǎn)工藝條件下，為穩(wěn)定電解槽的生產(chǎn)，鋁
水平高度都有不同程度的升高，鋁液和電解質(zhì)的界
面、電解槽的反應(yīng)區(qū)域相應(yīng)增大，這樣側(cè)部炭塊更易
被腐蝕破壞。故確定適宜的人造伸腿‘扎筑尺寸，可
有效地保護(hù)電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯炭塊，使其免受電解質(zhì)
和鋁液的沖刷腐蝕。某公司240 kA鋁電解槽人造
伸腿高度為220 mm，寬度為180 mm，通過技術(shù)改造
后將人造伸腿高度調(diào)整為280 mm，寬度調(diào)整為260
mm；同時(shí)，在人造伸腿扎筑時(shí)采用冷搗糊。冷搗糊
具有優(yōu)良的搗實(shí)性能，糊料容易搗實(shí)均勻并且能夠快
速測(cè)定糊的搗實(shí)密度，不易出現(xiàn)“干糊”、“濕糊”和分層
的現(xiàn)象，這很大程度上彌補(bǔ)了粘結(jié)度較低的缺陷H“1。
2．2提高鋁水平高度增加側(cè)部散熱
隨著電解槽生產(chǎn)管理以及操作水平的提高，現(xiàn)
在陽極效應(yīng)系數(shù)已被控制到0．001次·槽／日，陽極
效應(yīng)時(shí)間已被控制到60 s；換極質(zhì)量的提高，減少了
電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯破損的人為因素。在低電壓生產(chǎn)工
藝下提高了鋁水平，增加了側(cè)部散熱，又在陽極上增
加保溫料，需要在側(cè)部形成既保溫又絕緣的爐幫，這
是個(gè)對(duì)立而矛盾的關(guān)系。有文獻(xiàn)報(bào)道‘7|，陽極保溫
料每增減1 em，相當(dāng)于60 mV槽電壓產(chǎn)生的熱量。
在電壓不變的情況下，增加陽極保溫料，相當(dāng)于增加
了電解槽的極距，降低了鋁的二次反應(yīng)。同樣調(diào)整
鋁水平也可改變電解槽的熱收入，調(diào)整1 em鋁水平
相當(dāng)于70 mV電壓產(chǎn)生的熱量，并且鋁水平越高，槽
內(nèi)鋁液鏡面的波動(dòng)越小，流動(dòng)越平穩(wěn)，析出的鋁液參
與二次反應(yīng)的機(jī)會(huì)減少，在降低槽溫及電解質(zhì)的過
熱度方面都有很大的好處，這些都是形成爐幫的先
決條件。某公司240 kA鋁電解槽鋁水平高度由22
em逐步提高到28～30 em。
2．3減少機(jī)械破損
電解槽基本上每?jī)商旄鼡Q一次陽極，在更換陽
極時(shí)通常由操作多功能天車完成陽極周邊加工工
作，操作人員有時(shí)會(huì)因技術(shù)不熟練和視線不良碰掉
側(cè)部碳化硅。另外由于邊部加工頻繁或方法不當(dāng)，
也會(huì)造成電解槽側(cè)部破損。因此，應(yīng)加大對(duì)操作人
員培訓(xùn)力度，提高操作技能，在邊部加工時(shí)必須離側(cè)
部炭塊80 mm以上。
3側(cè)部?jī)?nèi)襯修補(bǔ)方法
目前，國內(nèi)電解鋁企業(yè)都采用不停槽熱修補(bǔ)方
法，某公司采用的也是不停槽熱修補(bǔ)方法，但是與傳
統(tǒng)的熱修補(bǔ)方法有所不同，該公司的熱修補(bǔ)方法對(duì)
鋁液質(zhì)量沒有任何影響。
3．1傳統(tǒng)熱修補(bǔ)方法
傳統(tǒng)熱修補(bǔ)方法是在側(cè)部?jī)?nèi)襯破損修補(bǔ)部位對(duì)
應(yīng)的陽極端頭處插下一片鋼板，鋼板起到阻擋電解
質(zhì)和鋁液的作用，然后在鋼板和槽殼之間補(bǔ)加一定
量的碎料塊，用多功能天車的打殼機(jī)構(gòu)將修補(bǔ)處砸
實(shí)，砸實(shí)后在破損處沿著槽殼用風(fēng)鎬刨開一條溝槽，
溝槽尺寸根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況而定，一般溝槽刨到人
造伸腿的上沿，深度約20 em，寬度約12 em，刨溝槽或
者清理溝槽過程中出現(xiàn)少量滲鋁的現(xiàn)象，一般用耐火
泥和紅土泥糊住，再清理干凈溝槽，最下部噴撒煤焦
油，用100℃左右的熱搗糊找平下部后將側(cè)部炭塊放置
于溝槽內(nèi)。安裝側(cè)部炭塊時(shí)要求相鄰側(cè)部炭塊之間縫
隙盡可能小、側(cè)部炭塊上表面與電解槽槽沿板齊平或
降低1 cm，炭塊與側(cè)部槽殼之間的縫隙用氧化鋁粉填
充，上述施工完成后，將鋼板拔出，最后焊接壓鐵板。
3．2熱修補(bǔ)方法的優(yōu)化改進(jìn)
修補(bǔ)方法改進(jìn)的目的是在電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯進(jìn)行
修補(bǔ)時(shí)不影響電解槽運(yùn)行和鋁液質(zhì)量。公司技術(shù)人
員研究后決定，修補(bǔ)時(shí)斷開修補(bǔ)部位對(duì)應(yīng)的陽極導(dǎo)
桿，讓該陽極不導(dǎo)電，修補(bǔ)部位的溫度有所降低、磁
場(chǎng)減弱、在修補(bǔ)時(shí)滲鋁幾率較少，插入鋼板后對(duì)鋁液
質(zhì)量沒有影響，但能達(dá)到傳統(tǒng)熱修補(bǔ)方法的修補(bǔ)效
果。刨溝槽等工序與傳統(tǒng)熱修補(bǔ)方法工序一致，但
最下部找平的糊料應(yīng)用了冷搗糊。
修補(bǔ)時(shí)為保證施工安全，斷開陽極導(dǎo)桿后，在導(dǎo)
桿與水平母線、導(dǎo)桿與小盒卡具之間都要包裹牛皮
紙，同時(shí)確保導(dǎo)桿垂直不與掛鉤接觸。防止因發(fā)生
突發(fā)陽極效應(yīng)，造成接觸部位導(dǎo)電、局部過流、掛鉤
萬方數(shù)據(jù)
·20· 有色冶金節(jié)能口工藝節(jié)能
卡具損壞等事故的發(fā)生。
在電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯修補(bǔ)期間，陽極導(dǎo)桿可斷電
的理論分析：某公司240 kA電解槽是雙陽極，陽極
電流密度為0．733 A／cm2，當(dāng)一組陽極不導(dǎo)電時(shí)其
他陽極分擔(dān)了該組陽極的電流，此時(shí)陽極電流密度
增大至0．782 A／cm2。據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道"。1?：隨著陽極
炭塊生產(chǎn)工藝水平的提高，目前陽極炭塊的電流密
度可達(dá)0．9 A／cm2以上，故斷開一組陽極導(dǎo)桿后實(shí)
施爐幫熱修補(bǔ)是可行的。
鋁電解生產(chǎn)中最主要的操作是更換陽極，在正
常生產(chǎn)情況下每槽兩天需更換一次陽極，更換陽極
時(shí)間大約20 rain，新陽極上槽后由于陽極與電解質(zhì)
之間存在巨大溫差，在新陽極浸入電解質(zhì)與陽極底
掌接觸后，因溫差原因在陽極底掌表面形成一層電
解質(zhì)凝殼，這一層凝殼將液態(tài)電解質(zhì)與陽極完全隔
離，從而使陽極炭塊失去導(dǎo)電作用。隨著新陽極
掛槽時(shí)間的延長(zhǎng)、溫度逐漸升高，新陽極底掌表面
電解質(zhì)凝殼逐步熔化，陽極電流分布面積也逐步
增大，16 h后陽極電流分布面積達(dá)到70％，而修補(bǔ)
側(cè)部?jī)?nèi)襯時(shí)斷開陽極的時(shí)間一般不超過3 h，這充
分證明在3 h內(nèi)斷開一組陽極對(duì)電解槽不會(huì)造成
任何影響。
3．3效果分析
熱修補(bǔ)方法改進(jìn)前后修補(bǔ)的電解槽鋁液中鐵含
量的對(duì)比分析結(jié)果見表1。
從表1可以看出，熱修補(bǔ)方法改進(jìn)前由于鋼板
在電解質(zhì)高溫下熔化，鋁液中鐵含量明顯升高，在實(shí)
際生產(chǎn)中個(gè)別電解槽修補(bǔ)后鐵含量高達(dá)0．63％；熱
修補(bǔ)方法改進(jìn)后對(duì)鋁液中鐵含量沒有任何影響，確
保了鋁液的合格率。
表1熱修補(bǔ)方法改進(jìn)前后原鋁中鐵含量的對(duì)比分析(Fe％)
改進(jìn)后
520
536
O．10
O．13
0．12
0．13
0．12
0．12
0．11
0．12
電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯破損部位修補(bǔ)前后爐幫溫度及為企業(yè)創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
爐幫厚度的測(cè)量對(duì)比分析結(jié)果見表2。[參考文獻(xiàn)]
表2修補(bǔ)前后爐幫溫度及爐幫厚度對(duì)比分析
項(xiàng)目420 436 520 536
爐幫溫度／℃ 389 392 394 385
修補(bǔ)前
爐幫厚度／。。0 0 O O
爐幫溫度／'E 286 278 291 284
修補(bǔ)后
爐幫厚度／cm 8．0 7．5 7．O 9．0
從表2可以看出，電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯破損部位修
補(bǔ)后，爐幫厚度增加了8 cm左右，爐幫溫度降低了
100 oC以上，沒有發(fā)生爐幫發(fā)紅的現(xiàn)象，電解槽運(yùn)行
穩(wěn)定，爐膛逐步規(guī)整。現(xiàn)已平穩(wěn)運(yùn)行了一年多，取得
了顯著的經(jīng)濟(jì)效益。
4 結(jié)語
通過實(shí)施電解槽側(cè)部?jī)?nèi)襯熱修補(bǔ)方法的改進(jìn)，
減少了側(cè)部?jī)?nèi)襯破損的幾率，確保了生產(chǎn)槽臺(tái)數(shù)，減
輕了工人的勞動(dòng)量，保證了電解槽的持續(xù)平穩(wěn)生產(chǎn)，
同時(shí)也確保了原鋁質(zhì)量，延長(zhǎng)了電解槽的使用壽命，
[1] 中國有色金屬工業(yè)協(xié)會(huì)．2015年鋁工業(yè)發(fā)展報(bào)告
[R]．北京：中國有色金屬工業(yè)協(xié)會(huì)輕金屬部，2016．
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