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活性炭工藝廢氣余熱鍋爐研發(fā)設(shè)計(jì)

文檔作者：趙春山濮凌文檔來(lái)源： 1．江蘇雙良鍋爐有限公司 2．上海交通大學(xué)		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年05月12日
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14 工業(yè)鍋爐 2012年第4期(總第134期)
文章編號(hào)：1004—8774(2012)04—14—04
活性炭工藝廢氣余熱鍋爐研發(fā)設(shè)計(jì)
趙春山 ，濮凌
(1．江蘇雙良鍋爐有限公司，江蘇江陰214444；2．上海交通大學(xué)，上海200240)
摘要：介紹了一種針對(duì)活性炭生產(chǎn)過(guò)程中活化爐及碳化爐尾部排出高溫?zé)煔舛O(shè)計(jì)的
一種特殊結(jié)構(gòu)余熱鍋爐。
關(guān)鍵詞：活性炭；蒸發(fā)器；水平煙道式；余熱鍋爐
中圖分類號(hào)：TK229．92 9 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A
第一作者：趙春山，
Research and Developm ent of W aste Heat Recovery 畢業(yè)于西安交通大
Boiler Used for Activated Carbon Production 學(xué)鍋爐專業(yè)，主要從
事鍋爐產(chǎn)品的設(shè)計(jì)
． 開(kāi)發(fā)。
ZHA0 Chun—shan ．PU Ling
(1．Jiangsu Shuangliang Boiler Co．Ltd，Jiangyin 214444，China；
2．Shanghai Jiaotong University，Shanghai 200240，China)
Abstract：One kind of special stmcture boiler which was designed for recovering the waste heat of high temperature
exhausted fluegas at the tail of activation furnace and carbonized furnace is introduced．
Key words：activated carbon；evaporator；horizontal flue type；waste heat recovery boiler
O 概述
當(dāng)前，國(guó)家正在全面推行節(jié)能減排工作，其中一
個(gè)重要措施就是大力推廣工業(yè)過(guò)程的余熱余能利用
技術(shù)以減少能耗?；钚蕴可a(chǎn)過(guò)程中活化爐及碳化
爐尾部排出大量高溫工藝廢氣，通過(guò)布置余熱鍋爐
回收高溫廢氣中的熱量，將廢熱轉(zhuǎn)化為中溫中壓的
蒸汽進(jìn)行發(fā)電，不僅可以節(jié)能降耗，還可以減少熱污
染，給企業(yè)帶來(lái)額外的經(jīng)濟(jì)效益。我們根據(jù)用戶要
求，在進(jìn)行廣泛的市場(chǎng)和技術(shù)調(diào)研的基礎(chǔ)上，為某公
司成功開(kāi)發(fā)了適用于年生產(chǎn)2萬(wàn)噸活性炭項(xiàng)目的余
熱鍋爐?，F(xiàn)就該鍋爐設(shè)計(jì)的一些要點(diǎn)和結(jié)構(gòu)作一簡(jiǎn)
單介紹。
l 有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)的選取
1．1 廢氣成分
某公司2萬(wàn)噸／年活性炭生產(chǎn)項(xiàng)目有2套活化
爐生產(chǎn)線，1套碳化爐生產(chǎn)線，由于這兩種廢氣的成
分大致相同，溫度也很相近，故3臺(tái)余熱鍋爐使用同
一個(gè)煙氣參數(shù)進(jìn)行計(jì)算，只是煙氣量不同而已。煙
氣參數(shù)(容積比)見(jiàn)表1。
收稿日期：2012-03，22
表1 煙氣參數(shù)(容積比)表
1．2 蒸汽參數(shù)的選取
由于碳化爐及活化爐在運(yùn)行過(guò)程中本身就會(huì)產(chǎn)
生大量的蒸汽，不再需要外來(lái)蒸汽，所以余熱鍋爐產(chǎn)
生的蒸汽用于發(fā)電是明智之選。綜合考慮，將鍋爐
的蒸汽參數(shù)設(shè)定在3．82 MPa、450 oC。
2 鍋爐結(jié)構(gòu)介紹
本鍋爐屬自然循環(huán)型余熱鍋爐(如圖1)，煙氣
依次經(jīng)過(guò)進(jìn)口煙道、鍋爐本體和出口煙道后接入系
統(tǒng)除塵設(shè)備。鍋爐受熱面整體布置采用水平煙道
式，所有受熱面采用懸掛結(jié)構(gòu)，重量支撐在鍋爐鋼架
上，整個(gè)鍋爐向下膨脹，爐墻采用護(hù)板保溫結(jié)構(gòu)，即
最內(nèi)側(cè)為耐火材料，在耐火材料與護(hù)板之間裝有輕
質(zhì)保溫材料，這種結(jié)構(gòu)具有散熱少，熱膨脹量小，外
觀美觀，安裝工作量小等特點(diǎn)。
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· 研究與開(kāi)發(fā)· 活性炭工藝廢氣余熱鍋爐研發(fā)設(shè)計(jì) 15
1一進(jìn)口煙道2一燃盡室3一蒸發(fā)器I 4一高溫過(guò)熱器5一低溫過(guò)熱器
6一蒸發(fā)器Ⅱ 7一蒸發(fā)器Ⅲ 8一卸灰閥9一省煤器10一出口煙道11一鍋筒
圖1 Q 43／11o0—20—3．82／450鍋爐簡(jiǎn)圖
2．1 進(jìn)口煙道
由于進(jìn)口煙氣管道為垂直布置，而余熱鍋爐系
統(tǒng)為水平布置，所以煙氣在進(jìn)口煙道中會(huì)存在一個(gè)
90。的轉(zhuǎn)彎，如果煙氣的流速太快的話，轉(zhuǎn)彎的沖擊
力會(huì)很大，引起整個(gè)煙道的震動(dòng)，同時(shí)煙道截面的大
小還要兼顧后續(xù)受熱面的截面尺寸，多方考慮，最終
確定進(jìn)口煙道的凈截面尺寸(高×寬)為2．06 m×
1．75 m。經(jīng)過(guò)計(jì)算進(jìn)口煙道的平均煙氣流速為
12．76 m／s。進(jìn)口煙氣溫度在1 100℃ ，一般鋼材都
無(wú)法承受這么高的溫度，需在煙道內(nèi)布置耐火保溫
材料，經(jīng)計(jì)算150 mm耐火混凝土外加230 mm的硅
酸鋁纖維保溫，此煙道外表面的溫度在45℃左右，
滿足國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求? 。
2．2 燃盡室
炯?xì)鈴幕钚蕴肯到y(tǒng)煙道進(jìn)人鍋爐系統(tǒng)后，煙氣
流動(dòng)存在一定的慣性，會(huì)導(dǎo)致煙氣速度不均，由于煙
氣中含有一定數(shù)量的飛灰，若飛灰進(jìn)入尾部的受熱
面，會(huì)造成受熱面的局部磨損及積灰，影響受熱面的
傳熱與運(yùn)行安全。故在所有受熱面的最前端布置燃
盡室，主要目的有兩個(gè)：
(1)讓煙氣在燃盡室內(nèi)得到有效的緩沖，使得
煙氣流速基本上達(dá)到均勻，減少磨損；
(2)讓煙氣中的飛灰得到一定程度的沉降，避
免飛灰進(jìn)入后面布置相對(duì)密集的對(duì)流受熱面，給后
面的清灰?guī)?lái)麻煩l2 J。
若要使煙氣中的飛灰沉積下來(lái)，必須具有較大
的流速差，進(jìn)口煙道中的煙氣流速為12．76 rn／s，綜
合考慮，將燃盡室的截面面積確定為4．78 ITI ，此時(shí)
的平均煙氣流速為7．75 m／s，兩者有5．01 m／s的速
度差，約占進(jìn)口速度的39．2％ ，利于飛灰的沉降。
余熱鍋爐運(yùn)行時(shí)整體的密封性會(huì)直接影響鍋爐
運(yùn)行效率與安全，為了保證鍋爐的密封性及外表面
的溫度合適，燃盡室采用膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，并選用材
質(zhì)為2O鋼的節(jié)距為90 mm的4,51 mm X4 mm管子膜
式壁水冷壁，以保證壁溫不超過(guò)材料允許使用范圍。
2．3 蒸發(fā)器l
由于燃盡室的出口煙氣溫度為1 057℃ ，若直
接沖刷高溫過(guò)熱器，由于煙氣不均勻會(huì)導(dǎo)致過(guò)熱器
局部的壁溫過(guò)高，影響過(guò)熱器的運(yùn)行安全。在過(guò)熱
器前布置蒸發(fā)器I，將進(jìn)入過(guò)熱器的高溫?zé)煔饨抵?
合適的溫度，可以有效控制過(guò)熱器管的壁溫使其在
材料允許的范圍內(nèi)。蒸發(fā)器I(管組)由2組管屏
組成(每組管屏由上下聯(lián)箱(+273 mm×14 mm)及
多組4,51 mm×4 mm的光管錯(cuò)列布置焊接而成，錯(cuò)
列布置保證沖刷均勻，無(wú)死角)，如圖2所示，每排
管的中心夾角為64。，這樣有利于焊接觀察，縱向節(jié)
距為120 mm或160 mm可以保證彎曲起點(diǎn)至集箱
簡(jiǎn)體的焊縫距離符合JB／T 1611管子制造標(biāo)準(zhǔn)，橫
向節(jié)距為55 mm，此時(shí)的最小減弱系數(shù)為0．514，對(duì)
應(yīng)的集箱簡(jiǎn)體設(shè)計(jì)計(jì)算壁厚為12．39 mm，小于取用
壁厚14 mm，滿足制造與使用要求。
圖2 蒸發(fā)管屏管子布置示意圖
2．4 高低溫過(guò)熱器及減溫器(如圖3)
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16 工業(yè)鍋爐 2012年第4期(總第134期)
蟈氳虛回． 煙氣走向
一
圖3 高低溫過(guò)熱器結(jié)構(gòu)示意圖
高低溫兩級(jí)過(guò)熱器與減溫器串聯(lián)布置，高溫過(guò)熱 的直段部分布置鰭片。
管采用12CrlMoVG，低溫過(guò)熱器采用20G。蒸汽的走 如圖4所示，鰭片的厚度為1．2 mm，螺距為
向采用逆流布置，故高溫過(guò)熱器壁溫最高處在A點(diǎn)， 5 mm，鰭片高為10 mm。由于煙氣溫度與蒸發(fā)器
低溫過(guò)熱器壁溫最高處在B點(diǎn)。高溫過(guò)熱器布置在 I、Ⅱ相比降低不少，故與蒸發(fā)器I、Ⅱ采用相同的
蒸發(fā)器I的后側(cè)，由熱力計(jì)算可得高溫過(guò)熱器的進(jìn)口 橫向縱向節(jié)距，這樣蒸發(fā)器Ⅲ平均煙氣流速為13．6
煙氣溫度為897℃ ，而A點(diǎn)的蒸汽溫度為450℃ ，通 m／s，不易在受熱面上形成積灰。
過(guò)壁溫計(jì)算A點(diǎn)的管壁溫度為535．7℃ ，低于
12Crl MoVG的允許工作溫度。低溫過(guò)熱器的進(jìn)口溫
度為797．7℃ ，B點(diǎn)的蒸汽溫度為361．7℃ ，壁溫計(jì)算
得出B點(diǎn)管壁溫度為420．1℃ ，低于20G的允許工作
溫度。高低過(guò)熱器中間有減溫器，用以調(diào)節(jié)和控制蒸
汽溫度。減溫方式為噴水減溫，減溫器由笛形管和內(nèi)
襯混合管組成，保證減溫器工作時(shí)，水和蒸汽在該區(qū)
段內(nèi)充分混合，保護(hù)減溫器集箱使其免受疲勞損壞。
過(guò)熱器采用順列布置，橫向22排。通過(guò)計(jì)算，高低溫
過(guò)熱器煙氣流速分別為16．8 rn／s、15．3 m／s，蒸汽流
速分別為26．5 m／s、22．8 m／s，都在國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)允許的
范圍內(nèi)。同時(shí)過(guò)熱器集汽集箱上設(shè)置了安全閥、壓
力表、溫度計(jì)與其他測(cè)量?jī)x表，供鍋爐運(yùn)行時(shí)監(jiān)督和
控制用 。在其上還布置有疏水管路和啟動(dòng)排氣
管路，供鍋爐啟動(dòng)時(shí)用。過(guò)熱器通過(guò)其頂部的吊掛
裝置懸掛在頂部的鋼性梁上，使得整體受熱面在受
熱的情況下可以自由向下膨脹。
2．5 蒸發(fā)器Ⅱ
蒸發(fā)器Ⅱ由6組管屏組成，每片管屏的結(jié)構(gòu)與
蒸發(fā)器I中的管屏一致，為了檢查與檢修的方便，將
6組成管屏再分成2組，每組由3組管屏組成，在這
兩組之問(wèn)布置檢修人孔。
2．6 蒸發(fā)器Ⅲ
由于蒸發(fā)器Ⅱ出口的煙氣溫度為499℃ 屬于低
溫區(qū)，煙氣當(dāng)中的飛灰經(jīng)過(guò)前面幾級(jí)受熱面的沉降
已經(jīng)相對(duì)干凈，鰭片管不但可以提高煙氣的流速，加
強(qiáng)沖刷效果，同時(shí)可以節(jié)約很大的受熱面布置空間，
降低鍋爐制造成本，故蒸發(fā)器Ⅲ采用鰭片管，因彎頭
部分的鰭片制作工藝比較復(fù)雜，所以只在蒸發(fā)管束
圖4 鰭片示意圖
2．7 省煤器
省煤器同樣采用鰭片管，由+32 mm×4 mm螺
旋翅式蛇形管組成，鰭片的厚度為1．2 mm，螺距為
5 mm，鰭片高為10 mm，如圖5。
圖5 螺旋翅式蛇形管刁 意圖
由于蛇形管無(wú)法整根采用鰭片管，只能在蛇形
管的直段部分設(shè)置鰭片，在鰭片管設(shè)置彎頭和直段，
這樣蛇形管在拼接時(shí)可以減少一半的焊接管口和探
傷工作量，節(jié)約制作成本。由于蛇形管的彎頭數(shù)量
較多，阻力較大，需要較高的水流速才能將管內(nèi)的氣
泡排出，單流程的水流速0．35 m／s，不利于氣泡的
排出，在省煤器進(jìn)出口集箱加隔板，將省煤器管內(nèi)水
流速提高到0．75 m／s。蛇形管每一排通過(guò)管夾吊
掛在頂部的支撐梁上，管夾底部通過(guò)一根梁將所有
的蛇形管固定好，避免了省煤器管震動(dòng)引起的損壞。
2．8 卸灰閥及檢查門(mén)
煙氣中含有一定的灰塵，這對(duì)鍋爐的整體密封
性提出了一定的要求。針對(duì)這種情況，我們?cè)谠撚?
熱鍋爐系統(tǒng)中采用密封性較好的雙閘板卸灰閥及螺
紋盤(pán)緊壓式檢查門(mén)，如圖6所示。鍋爐在運(yùn)行過(guò)程
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· 研究與開(kāi)發(fā)· 活性炭工藝廢氣余熱鍋爐研發(fā)設(shè)計(jì) 17
中，煙氣中的灰由于煙速的變化及與管間的碰撞而
沉降到鍋爐的底部，如不及時(shí)將積灰排出爐外，會(huì)對(duì)
鍋爐的運(yùn)行帶來(lái)不利的影響，雙閘板卸灰閥可以實(shí)
現(xiàn)在不停爐的情況下將灰清除，而且對(duì)煙氣不會(huì)造
成任何影響，螺紋盤(pán)緊壓式檢查門(mén)采用螺紋緊固，平
面密封槽，密封效果好。
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螺紋盤(pán)式檢查門(mén) 雙l嗣板卸灰閥
圖6 檢查門(mén)、卸灰閥結(jié)構(gòu)示意圖
2．9 鍋筒及內(nèi)部裝置 多孔板分離器二級(jí)汽水分離裝置。鍋筒內(nèi)部還設(shè)置
鍋筒布置于爐頂，鍋筒內(nèi)徑為 1 400 mm。為 了給水分配管、加藥管和連續(xù)排污管，在鍋筒上還設(shè)
保證鍋爐正常運(yùn)行時(shí)獲得良好的蒸汽品質(zhì)，同時(shí)又 有水位計(jì)、平衡容器、電接點(diǎn)液位計(jì)、壓力表和安全
能適應(yīng)鍋爐快速啟動(dòng)及負(fù)荷變化的需要，本鍋爐在 閥等裝置，以供鍋爐運(yùn)行時(shí)監(jiān)督、控制用。鍋筒上還
鍋筒內(nèi)的水空間設(shè)置了大包夾層，使鍋筒的筒壁在 設(shè)置了充氮保護(hù)管座。
鍋爐快速啟動(dòng)時(shí)能夠均衡地升溫，有效地控制鍋筒 3 熱力計(jì)算
的上下壁溫差，使其保持在允許的范圍內(nèi)。為保證 本鍋爐各部分的熱力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2
。
蒸汽品質(zhì)，在鍋筒內(nèi)還設(shè)置了旋風(fēng)分離器和波形板、
表2 熱力計(jì)算結(jié)果表
4 鍋爐運(yùn)行情況與節(jié)能效益
該鍋爐自2011年2月投運(yùn)以來(lái)，情況良好，沒(méi)
有發(fā)現(xiàn)積灰、腐蝕、磨損等現(xiàn)象，經(jīng)測(cè)試基本達(dá)到鍋
爐設(shè)計(jì)要求。實(shí)踐證明整個(gè)鍋爐系統(tǒng)設(shè)計(jì)比較合
理，有較好的使用價(jià)值。
在原有活性炭制作系統(tǒng)中，活化爐和碳化爐排
出的高溫?zé)煔?，首先?jīng)過(guò)高溫除塵器，將煙氣當(dāng)中的
灰塵收集起來(lái)，由于煙氣溫度較高，除塵器的體積會(huì)
很大，經(jīng)過(guò)除塵器后高溫?zé)煔?，正常采用水噴淋的?
法進(jìn)行物理降溫，降溫后的煙氣通過(guò)引風(fēng)機(jī)排人大
氣。煙氣中含有大量的水分，容易引起風(fēng)機(jī)的震動(dòng)
及功率的增長(zhǎng)，浪費(fèi)了大量的熱能及電能，同時(shí)對(duì)周
圍環(huán)境造成很大的污染?，F(xiàn)活化爐及碳化爐排出的
高溫?zé)煔馐紫冗M(jìn)入余熱鍋爐，經(jīng)過(guò)余熱鍋爐的充分
換熱，將煙氣中的熱量轉(zhuǎn)化為中溫中壓的蒸汽，用來(lái)
帶動(dòng)汽輪機(jī)發(fā)電，給企業(yè)帶來(lái)可觀的經(jīng)濟(jì)效益。余
熱鍋爐的出口煙氣溫度在180℃左右，煙氣體積縮小
很多，除塵器的體積可以大大降低，同時(shí)引風(fēng)機(jī)的功
率及故障率也大幅減少，節(jié)約了運(yùn)行成本，無(wú)形中降
低了活性炭的生產(chǎn)成本，提高企業(yè)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。隧
參考文獻(xiàn)
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