υ=μg/ρg-------（6）

　　式中，μg為煙氣動力粘度。

　　將式（6）帶入（5）式中可得：

　　Ar=dp3ρgρpg/μg 2-------（7）

　　將Recr1= dpωcr1ρg/μg（ωcr1為流化速度）和（7）式帶入（3）式中，經(jīng)推導(dǎo)后得出：

　　ωcr1= dp2ρpg/μg/（1400+5.38 Ar0.5）-------（8）

　　從式（7）中可以看出，假設(shè)顆粒的物性不變，阿基米德數(shù)（Ar）是煙氣密度（ρg）的單調(diào)增函數(shù)，而式（8）表明，流化速度（ωcr1）是阿基米德數(shù)（Ar）的單調(diào)減函數(shù)。所以，由于在高海拔、低氣壓條件下，煙氣密度減小，阿基米德數(shù)（Ar）相應(yīng)減小，達到一定的流化狀態(tài)的流化速度將增加。因此，臨界流化風(fēng)速將有所增加。

　?、诟鶕?jù)文獻[1]，如果忽略顆粒之間的相互作用，考慮單顆粒在氣流中的作用，氣固之間的相對速度可以簡單地用下式計算：

　　ug-up=[4gdp(ρp-ρg)/(3×CDρg)]0.5------(4)

　　式中，CD為曳力系數(shù)。

　　從式（4）中分析得出，由于高海拔、低氣壓使氣體密度降低，最終使氣固之間的相對速度增大，有利于絮狀物的形成。在相同表觀流速下，壁面返流也將增加，提高了爐內(nèi)物料循環(huán)量。

　　六、結(jié)論

　?、俑吆０?、低氣壓條件使得揮發(fā)份的析出燃燒增強，密相區(qū)燃燒放熱量有所增加，密相區(qū)升溫速度加快。對于燃用高揮發(fā)份的褐煤循環(huán)流化床鍋爐而言，選用較高的流化速度和采取一定的防結(jié)焦措施是有必要的。

　　②由于焦碳燃燒以擴散燃燒為主，高海拔、低氣壓條件使焦碳燃盡時間延長，為保證燃燒效率，可選用較高的循環(huán)倍率或提高爐膛高度。

　　③為增強磨損作用，提高燃燒效率和脫硫效率，高海拔地區(qū)的循環(huán)流化床鍋爐應(yīng)選取較高的循環(huán)倍率和流化速度。

　?、軓臓t內(nèi)動力特性分析可知，為實現(xiàn)一定的流態(tài)化燃燒，應(yīng)選用較高的流化風(fēng)速。同時，絮狀物和壁面返流的增加有助于提高爐內(nèi)物料循環(huán)量。

　?、莞吆０巍⒌蜌鈮簩t內(nèi)煤粒破碎特性無明顯影響。

　　參考文獻

　　1. 《循環(huán)流化床鍋爐理論設(shè)計與運行》岑可法等著

　　2. 《工程流體力學(xué)》 山東工學(xué)院 南京電力學(xué)院 合編