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礦井氣與人工煤氣摻混安全性的工程試驗

文檔作者：項友謙張金貴張光熙文檔來源：中國市政工程華北設計研究院峰峰礦務局,		點擊數(shù)：	更新時間： 2021年07月05日
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煤氣與熱力年月
礦井氣與人工煤氣摻混安全性
的工程試驗
項友謙
! 中國市政工程華北設計研究院, 天津??# # #??%
張金貴張光熙
! 峰峰礦務局, 邯鄲# &amp;amp;??( # %
) 引言
礦井氣! 俗稱礦井瓦斯% 是優(yōu)質(zhì)能源之
一, 凡有礦井氣可資利用的地方, 均應充分
利用這一氣源。峰峰礦務局二礦礦井氣供民
用工程已建成多年, 社會效益、經(jīng)濟效益十
分可觀。礦井氣中甲烷含量高低、可抽放量
多少, 主要取決于煤層性質(zhì), 并且隨著抽放
時間的延長, 對一特定礦區(qū)來講, 能供的礦
井氣量必然減少, 為了保障民用煤氣的穩(wěn)定
供應, 需要用人工煤氣進行摻混調(diào)峰。人工
煤氣一般有焦爐煤氣、水煤氣、發(fā)生爐煤氣
等。峰峰礦務局于??年??月建成( 臺今?? ??
+ 反火式發(fā)生爐, 每天可供( # # # + , 低熱值
煤氣! 相當于半水煤氣% , 附近一座焦化廠
也有富裕的焦爐煤氣可供利用。
人工煤氣互相摻混使用或與天然氣、液
化石油氣摻混使用, 已有許多先例。但是礦
井氣是從煤礦井下抽放出來的, 其中已含
有大量空氣, 常達?? # ?? 左右。氧氣含量達
&amp;amp; ??左右。礦井氣中主要可燃組份為甲烷,
其爆炸范圍窄, 因此含空氣?? # ?? 時, 仍在
安全范圍之內(nèi)。而人工煤氣中含有較高的一
氧化碳和氫氣, 其爆炸范圍比甲烷要寬得
多, 加入已含?? # ?? 左右空氣的礦井氣后,
能否安全使用, 國內(nèi)許多單位也曾遇到這一
鉀題外但都不敢使用。因此, 人工煤氣與礦
井氣摻混, 理論上是否可行, 實踐上能否行
得通, 工程上要注意什么問題, 這都需要人
們認真地進行研究。
( 混合燃氣爆炸極限的理論計
算
可燃氣體與空氣! 或氧氣% 組成的混合
物在遇到火源時, 會進行氧化反應而放出熱
量而導致燃燒或爆炸。如果可燃氣體的濃度
低于某一值時, 氧化反應所產(chǎn)生的熱量不足
以彌補散失的熱量, 就無法繼續(xù)進行燃燒,
這即爆炸下限。當可燃氣體容器或管道向外
漏氣時, 周圍可燃氣體濃度逐漸增加, 這時
要考慮爆炸下限。當濃度超過某一值時, 由
于缺氧也無法繼續(xù)燃燒, 這即爆炸上限。當
容器出現(xiàn)負壓時, 向里漏進空氣, 燃氣濃度
逐漸下降, 這時就存在一個爆炸上限的問
題。能否產(chǎn)生爆炸, 一方面要有可燃氣體和
助燃氧氣! 或空氣% 存在, 并達到爆炸范圍
之內(nèi), 另一方面要有一定溫度, 即存在火
源。
第卷增刊煤氣與熱力· , ·
下面為單組份的爆炸極限! 按爆炸危險
大小排列% .
乙炔/ 0 1 . , # ?? # 2( ?? &amp;amp; ! ?? %
氫氣1 . ??&amp;amp;?? 2 ?? # ! ?? %
一氧化碳/ 3 ?? ?? ( 2( ?? &amp;amp; ! ??%
乙烯/ 0 1 ‘ ( &amp;amp; ?? ??2( ??&amp;amp; ! ?? %
甲烷/ 1 &amp;amp;?? # 2 &amp;amp;?? # ! ?? %
乙烷/ 0 1 。???? # 2( ?? “石%
丙烷/ . 1 4 ?? &amp;amp;2( ?? ! ?? %
丁烷/ 1 「。, ?? 八?? ! ?? %
戊烷/ 4 1 5 . ???? , 2 ?? ! ?? %
關于混合燃氣爆炸極限的計算, 已有許
多學者研究過, 近來項友謙等人〔‘〕又發(fā)表了
一些工業(yè)燃氣在空氣中爆炸極限的實測數(shù)
據(jù), 并與理論計算值進行了對比, 指出實測
爆炸極限范圍比理論計算值略窄一些, 更加
增強了對理論計算的可信性。同時還對爆炸
極限很寬的工業(yè)煤氣
—
水煤氣與礦井氣的
摻混過程進行予測計算, 得出了甲烷濃度為
?? 。?? 以上的礦井氣與氧含量為?? # 哪以下
的水煤氣以任意比例摻混時, 混合燃氣中可
燃氣體的濃度與爆炸上限的濃度之差均高于
&amp;amp;?? 以上的結(jié)論。濃度差最少時為# ?? 礦
井氣的場合, 濃度差最大時為# ?? 水煤氣
的場合。
關于混合燃氣爆炸極限的計算公式如
下.
無氧無惰性氣基可燃氣休爆炸極限6 .
6 十二
6 7
一8 州.
式中. 萬9 : ; 一原燃氣中折算空氣含量
! ??% 。
混合氣體爆炸極限的計算過程如下.
! % 確定需要混合氣體的組成及混合
的比例。
! ( % 將燃氣組份進行基準換算, 即換
算成純可燃氣組成! 無空氣、無惰性氣體% 、
無空氣基組成和原燃氣基組成。其中惰性氣
體一般指/ 3 0 和< . , < 0 中扣除與氧含量相
應的配比氮氣后, 余下的列入惰性氣休之
中。
! ??% 查出單組份的炸爆極限。
! % 計算純可燃氣體的爆炸極限。
! &amp;amp; % 計算無空氣基可燃氣體的爆炸極
限。
! ??% 計算整體燃氣! 包括燃氣、惰氣
及空氣% 在空氣中的爆炸極限。
( ?? 礦井氣與反火爐煤氣進行接混
峰峰二礦提供的反火爐煤氣及礦井氣組
成如下.
反火爐煤氣組成! ?? %.
/ 3 . = < . > < . = # (
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礦井氣組成! ?? %
# #
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式中. 8 廠: 組份體積百分比! ??%
6 廠:組份爆炸極限! ?? % 。
無氧含惰性氣體爆炸極限6 7 .
空氣
??# 。3
! Α
8 。
一8 7
丫# #
。。
Α6! 裔
式中. 8 7 一惰性氣體百分比! ?? %
含氧含惰性氣體爆炸極限6 . .
將反火爐煤氣與礦井氣以不同比例摻混
后理論計算出的爆炸極限匯于表。
將計算結(jié)果整理如表( 及圖ΒΧ
( ?? ( 礦井氣、反火爐煤氣與焦爐煤氣修混
峰峰礦區(qū)焦化廠有萬立方米2 日焦爐
余氣外供, 為了能與峰峰二礦的礦井氣和反
# 煤氣與熱力年月
表
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表;
礦井氣占混合氣的比例ΦΓ Η
不含空氣可然氣的含量ΦΓΗ
無空氣基可嫉氣體姆炸極限ΦΓΗ
可燃氣體濃度與上限之差ΦΓΗ
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4 0 。0
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獷井氣比例Φ允Η
火爐煤氣摻混供氣, 現(xiàn)進行如下計算Α
Φ%Η 三種煤氣組成見表4
Φ; Η 摻棍比例
第一種情況Α
礦井氣Α 反火爐煤氣Α 焦爐氣?? %Α%Α %
第二種情況Α
礦井氣Α 反火爐煤氣Α 焦爐氣?? 5 Α4 Α;
Φ4 Η 摻混氣爆炸極限的計算
三種燃氣摻混后氣體的爆炸極限仍按報
告中介紹方法進行計算。計算結(jié)果見表< 。
上述三種燃氣中的可燃氣Φ除空氣以
外Η 的濃度、無空氣基爆炸上限以及二者之
差列于表5 。
由計算可知, 三種氣體以等比摻混或以
實際氣量Φ即5 Α4 Α;Η 摻混時, 混合氣中可
燃氣濃度均高于爆炸上限%5 Γ 以上, 說明可
以摻混。其前提是仍要求礦井中3 ? < 為40 Γ
以上, 反火爐煤氣及焦爐煤氣中, Ε氣含量要
第卷增刊
衰??
煤氣與熱力
1 ( / 1 ?? 公1 + / # ( < . 9 : ;
礦井氣
反火護煤氣
焦爐氣
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原姍氣組成
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口, (,矛曰,人品」
匕通8幾匕
表5
礦井氣反火爐煤氣焦爐煤%Α%Α%混氣5 Α4 Α芝混氣
可嫩氣濃度
無空氣基爆炸上限
差值
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4 5 。0
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4 5 。藝
4 ??。藝
! 5 。藝
4 %一%
4 藝。%
為%。, Γ 以下。
通過上述計算知道, 只要二種和三種燃
氣中可燃氣體的濃度大于爆炸上限濃度, 則
混合燃氣中的可燃氣體的濃度必然大于爆炸
上限濃度, 換言之, 即可燃氣體濃度與爆炸
上限的濃度差永遠為正值, 而且混合燃氣的
濃度差永遠大于幾種燃氣中濃度差較少者,
不同燃氣有不同的濃度差, 如礦井氣中相差
%5 Γ , 水煤氣中相差4; Γ , 究竟兩種燃氣哪
一種更為安全, 尚不好比較。從理論上講,
都不會形成爆炸性氣體。從工程安全上來
講, 濃度差不能太小, 究竟多大為好, 要從
燃氣本身的性質(zhì)、燃氣熱值要求和握氣安全
性等方面綜合考慮。在目前情況下, 我們還
是應該尊重各種燃氣本身的規(guī)定, 如礦井氣
中甲烷含量在40 Γ 以上, 人工煤氣Φ水煤
氣、焦爐煤氣等Η 中氧含量應在% 0 Γ 以下,
上述煤氣以任意比例摻混均為安全。
另外, 由熱力學第二律可知, 氣體混合
過程為嫡值增大的自發(fā)過程, 在上述燃氣的
混合過程中, 如不人為設置諸如膜分離之類
的設備時, 氧氣或可燃氣體決不會單一方向
擴散而增加濃度, 因此混合過程中, 不論混
合均勻與否, 任何一處、任何一時, 都不會
形成爆炸性氣體。
煤氣與熱力年月
?? 爆炸極限的實際
一
測定
為了確保安全, 除了理論計算外, ’
我們
還對反火爐煤氣和礦井氣進行不同比例摻混
時燃燒性能及爆炸極限進行了實際測定。
??· 姍燒性俄試驗
一、一
采用的研究方法.
! % 制作取樣氣袋, 個, 每個氣袋容
積約一0 + “。每個氣袋分別要設進、出氣袋
閥門( 個。
! ( % 每次試驗前用氣袋取瓦斯氣樣和
煤氣氣樣。在氣樣的取樣前, 將氣袋里的空
氣盡量擠出。然后用所取氣樣沖洗并擠出。
防」6 殘留空氣影響氣樣成分。
! ??% 將兩種氣樣按不同6以列充入混合
氣袋, 并用流量表計量。
! % 不同比例的瓦斯和煤氣混合試樣
經(jīng)膠管接通灶具, 進行
‘
點火試驗和燃燒試
驗。
! &amp;amp; % 每次試驗的瓦斯氣樣, 煤氣氣樣
和混合產(chǎn)餅蘋都要經(jīng)化雛分析其組成成分。
! ??% 不同比例得合氣休的岑熱量分
析。
試驗流程
入瓦斯煤塵爆炸裝置內(nèi)進行空氣置換獷置換
一定時間后, 將出氣門關閉, 往演示裝置內(nèi)
充氣, 當充滿混合氣后
??
利用延時點火裝置
進行點火引爆。
從本次試驗可以看出, 不僅混合氣樣發(fā)
生了燃燒情況, 而且單獨煤氣氣樣也發(fā)生了
爆炸現(xiàn)象。經(jīng)過分析, 這些情況無論從理論
上, 還是實際上都不應該發(fā)生, 造成這種反
常情況的主要原因是由棍合氣袋向演示裝置
內(nèi)充氣時, 無法把所有演示裝置內(nèi)的空氣完
全沖洗干凈, 仍殘留一定量的空氣。影響了
氣樣的成分, 改變了氣樣的爆炸性。
第二次爆炸試驗吸取了第一次爆炸試驗
的經(jīng)驗, 為了解決爆炸試驗容器的氣樣置換
問題, 自制了一個爆炸試驗箱, 采用水置換
空氣法。制作的基本試驗箱直徑Χ?? + , 高
Χ?? Γ+ , 上部設進氣閥門嘴, 下部設放水閥
門嘴! 見圖( % 。首先將水注滿爆炸箱, 裝
欺點火裝置。點火裝置采用雷管引火球! 不
帶管體% , 然后把裝置上口蓋以塑料薄膜封
住, 不漏氣之后, 打開Η6 閥門嘴進氣, 同時
打開下閥門嘴放水, 這樣上邊進氣, 下邊放
水, 使得裝置內(nèi)不存有空氣, 達到了完全置
換的效果。按比例要求充入氣樣后, 關閉
Η6 、下閥門嘴, 利用發(fā)爆器進行點火引爆。
礦井氣樣Ι裝袋一成份分析??
煤氣氣樣Ι 裝袋, 成份分析2
不同比例混合Ι混合氣樣”成份分析Ι
點火試驗Ι燃燒試驗, 發(fā)熱值分析
經(jīng)過試驗, 證明礦井氣與人工煤氣棍合
后點燃和燃燒情況均正常, Η 、沒有發(fā)生脫火,
回火現(xiàn)象。
爾( 刃場試驗
’
= ?? 標
文獻川中采用奧樂分析儀種爆炸瓶進行
測定。我們第一次爆炸試驗是在通風處實驗
室的瓦斯煤塵爆炸演示裝置內(nèi)進行的。
試驗方法是將瓦斯氣樣和煤氣氣樣以不
同比例充入混合氣袋, 然后再把混合氣樣充
%= 2叼
月? 氣· Η
?
州
2 次
; 今代產(chǎn)二
試驗流程系統(tǒng).
第卷增刊煤氣與熱力
瓦斯氣樣” 裝袋‘成分分析‘ 流量計??
煤氣氣樣, 裝袋, 成分分析、流量計2
Κ 裝滿水的爆炸箱, 放水、停止充氣和放水
” 引爆
為了更能反映實際煤氣的爆炸性能, 我
們又在現(xiàn)場用爆炸試驗箱直接取氣進行試
驗。Λ
首先將礦井瓦斯和反火爐煤氣按一定比
例取樣, 然后用排水取氣法棍
’
入不同量空
氣, 用引爆器進行點火, 直到爆炸為至。
測定結(jié)果如下.
! %礦井瓦斯2反火爐煤氣Μ .
混合氣2空氣Μ &amp;amp;.?? 不爆炸
Μ &amp;amp;. ?? 爆炸
! ( %礦井瓦斯2 反火爐煤氣二( .
表??
蕊葫裔不贏孤麗! ??%
實測爆炸極限
! 對% ,
, 口一#
????。??
 。#
宮??。??
藝# ‘Ν
&amp;amp;。&amp;amp;
 。#
&amp;amp;??。??
&amp;amp; 。&amp;amp;
??( 。&amp;amp;
從實測結(jié)果可以看出, 混合氣中反火爐
煤氣含量增加, 爆炸上限也提高, 這是因為
反火爐煤氣中1 0 、/ 3 比礦井瓦斯中1 0 、/ 3
多的緣故。這與理論計算也是相符的。
不爆炸
, 混合氣2空氣Μ ??. ??
Μ ??. ??。&amp;amp;
! ??%礦并瓦斯2 反火爐煤氣Μ .
混合氣2 空氣Μ . # ?? , 不爆炸
Μ . ?? &amp;amp; 爆炸
·
! %礦井瓦斯2 反火爐煤氣Μ .(
混合氣2 空氣Μ ??. ( ?? &amp;amp; 不爆炸
Μ ??.?? 爆炸
! &amp;amp; %礦井瓦斯2 反火爐煤氣Μ .
混合氣2 空氣Μ &amp;amp;.?? 不爆炸
Μ &amp;amp;. 爆炸
五次實驗的礦井瓦斯中/ 1 ‘含量均為
??# ?? , 反火爐煤氣組成如表?? 。
由于試驗次數(shù)所限, 爆炸點不太準確,
暫取爆炸點附近的不爆炸為上限,
試驗測得結(jié)果如表??所示。
工程試驗
通過對于人工煤氣與礦井氣摻混供氣工
程安全性方面的理論計算及實際測定, 我們
可以得出如下結(jié)論.
! % 二種或二種以上燃氣摻混時, 只
要幾種燃氣中的可燃氣體超過其爆炸上限濃
度, 混合燃氣中可燃氣體的濃度必然超過混
合燃氣的爆炸上限濃度。
! ( % 兒杯燃氣摻棍時, 只要每種燃氣
都在爆炸極限濃度政上??可以任意比例摻
混。而且不論摻混是否均勻, 在任何一處,
任何時候, 都不會形成爆炸性氣體。一
’ !??’%, “從理論計算
??
與實際爆炸極限的測
定數(shù)據(jù)對比可以看出, 二者基本相符合, 而
、
且實測爆炸上限略微小一些。這說明, 用理
論計算結(jié)果來判斷混合燃氣的安全性更為可
靠。
表?? 一. 〕,
試驗次數(shù)/ 7 1 。/ # (
# 。??
# 。&amp;amp;
# 。,
# 。&amp;amp;
鄉(xiāng)花。(
/ Ο ?? / 1 ‘ 1 , Δ二
&amp;amp; 。?? &amp;amp; 。( # 。, 連
???? 。· ?? ?? 公· ( , &amp;amp;
王???? ( · ( 。, , ,
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泣么招( 。?? = 了。( 丫念
Λ
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煤氣與熱力年月
表,
反火爐
煤氣
礦井氣
焦化爐
煤氣
‘元, &amp;amp;一??。一=。了一
‘??, =“‘’。=‘&amp;amp;’ 。???&amp;amp; ’ ”
‘??, =????’‘ = , &amp;amp;· ?！俊? · “
與氣上體爆限
可無之空燃炸上差氣體體限基濃可度燃
! % 峰峰礦務局三種氣源. 反火爐煤
氣、礦井氣、焦化爐煤氣中的可憔氣體濃度
和爆炸極限濃度及可燃氣體濃度與爆炸上限
濃度之差見表, 。顯然三種燃氣均可任意比
例摻混。
經(jīng)過一系列摻混安全性理論研究與實驗
以后, 我們對于人工煤氣與礦井氣摻混供民
用的安全性有了肯定答復, 我們決定于??
年7 月?? 日進行工程上的試驗。試驗的流程
見圖??。、
了
2 2
二
氣化荊
而燒穿, 使空氣短路, 另外煤的塊度盡量均
勻, 也是保證爐出煤氣中氧含量不超標的措
施之一。同時加強煤氣質(zhì)量的分析, 要求每
小時分析含氧量一次, 如氧含量太高則反火
爐煤氣停止送進氣柜。
! ??% 將原來的定時供氣改為( 小時連
續(xù)供氣, 以免產(chǎn)生用戶忘關閥門而造成的漏
氣事故。
! % 加強煤氣應用設施的管理, 一切
按要求操作, 防止爆炸或中毒事故發(fā)生。
從??年月到現(xiàn)在反火爐煤氣與礦井
氣摻混供民用到現(xiàn)在已有十幾個月, 一直處
于正常運行。
圖?? 礦井氣與反火爐煤摻混流程
礦井氣用水環(huán)泵叢裁下抽出并乓送到二
萬立米氣柜中。反火爐煤氣也用水環(huán)泵抽出
并加壓送到二萬立米氣柜內(nèi)。為防止煤氣反
回到礦井氣或反火爐系統(tǒng), 二種煤氣在摻混
前各設一逆止閥?；旌蠚庠跉夤裰羞M一步擴
散以達摻混均勻, 然后甩羅茨風機加壓送到
用戶。
為了確保摻混工程萬無一失, 我們在安
全方面進行了一系列準備工作卜歸納起來主
要有下述方面.
! % 確保礦井氣的甲烷含量不低于
??# ?? , 為此在礦井氣抽放站加強分析, 每一
個小時分析甲烷含量一次, 如果甲烷含量太
低, 立即停止抽放。
! ( % 確保反火爐煤氣中氧含量不高于
?? , 為此在煤種選擇上要求灰熔點高于
( &amp;amp;?！? 煤的粘結(jié)性不能太高以免爐內(nèi)結(jié)渣
&amp;amp; 經(jīng)濟效益分析
峰峰礦務局機關及二礦約有一萬多戶居
民, 管網(wǎng)及灶具系統(tǒng)已具備, 因礦井氣不
·
足, 已停氣三、四千戶, 迫使不少用戶更換
為液化石油氣灶具, 嚴重影響職工生活。當
??年??月建成反火爐裝置后, 如果不采取
摻混供氣, 而是采取反火爐煤氣、礦井氣分
開供應, 勢必要另建一套氣柜、管網(wǎng)、排送
及調(diào)壓設施, 約 一( # 萬元。反火爐煤氣
與礦井氣摻混后供氣, 不但可以節(jié)約 一
( # 萬元資金, 而且兩種氣源可以互相調(diào)峰,
提高了供氣的可靠性。由于氣源有了保證,
不再定時供氣, 方便了礦區(qū)職工生活, 也大
為減少了事故隱患。
從全國來講有數(shù)十個煤礦已有礦井氣利
用設施, 有的已投產(chǎn)十余年或更長。這些礦
第卷增刊煤氣與熱力
多少也存在礦井氣量滿足不了礦工生活之需
的問題, 不少礦也紛紛要建備用氣源, 如果
采用人工煤氣與礦井氣摻混供氣, 每個礦都
可以節(jié)約數(shù)百萬元單獨建設煤氣輸送系統(tǒng)的
基建投資, 因此這一工程性試驗成功具有一
定的意義。
不同熱值的煤氣摻混后, 對原有灶具多
少有一定影響, 這不是摻混安全性本身的問
題, 這可以通過選擇氣源的熱值或調(diào)節(jié)摻混
比例來解決。例如用低熱值的反火爐與礦井
氣摻混時, 可以減少反火爐煤氣的比例, 或
提高礦井氣中甲烷的含量來解決。
?? 結(jié)語
從峰峰礦務局二礦反火爐煤氣與礦井氣
摻混供民用所進行的理論研究、實驗研究和
工程試驗結(jié)果表明.
! % 人工煤氣! 焦爐煤氣或反火爐煤
氣% 與礦井氣摻混時, 只要人工煤氣中氧含
量為?? 以下, 礦井氣中甲烷含量為??# ?? 以
上, 其摻混供氣是安全可行的。
!( % 在向礦井氣柜中摻入人工煤氣的
過程中, 人工煤氣的比例逐漸增加, 礦井氣
比例是逐漸減少的, 這是濃度變化的過程,
也是安全的, 這與理論的計算和實驗的結(jié)果
也是一致的。
! ??% 不同煤氣摻棍后, 其混合氣與原
有灶具有一定不適應, 可以通過調(diào)節(jié)摻混氣
的比例和摻混氣體的熱值來解決。
! % 今后凡有礦井氣利用設施而又要
增建氣源時, 應該采取摻混供氣, 既可減少
基建投資, 又可提高供氣的可靠性。
參考文獻
〔: 〕項友謙等, 燃氣與熱力ΠΧΘΠ?? < Χ ?? ???? Ρ Χ
! 上接第( ( 頁%
的鉆井液。套管安放在煤的主要目標層上。
煤屑從井中噴出, 正常情況下井中使用開槽
襯套。
拉頓煤田.
在拉頓煤田大約鉆了(# 口井, 用來測定
ΣΤ; + ΤΥ。煤, 而確定這層煤的經(jīng)濟前景。井
的鉆探過程中使用的是空氣鉆進、泥漿鉆
進。使用不同的射孔, 壓裂實踐進行系統(tǒng)調(diào)
查, 以確定最佳完井程序?？偟恼f, 泥漿鉆
井和套管固井都不會損傷煤層, 經(jīng)驗告之的
緩沖液量、泵量、支撐劑都決定著最佳的壓
裂設計。支撐劑有兩種不同規(guī)格, 小的是
# # 目, 它用于早期處理, 幫助堵住靠近井
孔的小裂縫、沖蝕主要裂縫的角落。后期處
理工作用大目支撐劑封隔裂縫并增加裂縫的
傳導率。
?? 結(jié)論
根據(jù)理論研究及我們的經(jīng)驗, 煤層儲集
層中的完井及壓裂結(jié)論如下.
! % 大多數(shù)煤層氣井, 最經(jīng)濟的完井
是射孔穿套管完井后, 進行水力壓裂處理。
! ( % 在一些煤層很厚、地壓很大、滲
透率高的地區(qū)采用穩(wěn)定洞穴法可能是有效
的。
! ??% 如何射穿煤層, 如何進行煤層儲
集層的裂縫處理取決于煤的區(qū)域地層、煤的
深度、煤的滲透率、以及預料的裂縫定向。 </一9>

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