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承鋼釩鈦礦強(qiáng)化冶煉實(shí)踐

文檔作者：朱建秋紀(jì)恒文檔來源：河鋼集團(tuán)承鋼公司煉鐵部		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年01月27日
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總第242期
2016牟第2期
河 北冶金 2T01o6tal NO 242
． Number2
承鋼釩鈦礦強(qiáng)化冶煉實(shí)踐
朱建秋，紀(jì)恒
(河鋼集團(tuán)承鋼公司煉鐵部，河北承德067002)
摘要：以承鋼一作業(yè)區(qū)高爐生產(chǎn)實(shí)踐為研究對(duì)象，通過加強(qiáng)人爐原燃料的管理、上部裝料制度與下部送
風(fēng)制度相結(jié)合、優(yōu)化熱制度、造渣制度、爐前出渣出鐵制度等措施，達(dá)到了高爐煤氣流穩(wěn)定、操作爐型合
理的目的。堅(jiān)持“低硅鈦”冶煉的技術(shù)方針，鐵水中的[Si+Ti]控制為(O．4±0．1)％ ，鐵水溫度為(1 470
±15)℃ ，在保證爐缸熱量充足的同時(shí)，有效地緩解爐渣黏稠的問題，實(shí)現(xiàn)了高爐釩鈦礦強(qiáng)化冶煉，經(jīng)濟(jì)
技術(shù)指標(biāo)不斷提高。
關(guān)鍵詞：釩鈦礦；冶煉；實(shí)踐
中圖分類號(hào)：TF543 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B 文章編號(hào)：1006—5008(2016)02—0040—04
doi：10．13630／j．cnki．13—1 172．2016．0210
STRENGTHENED VANADIUM —
TITANIUM IRON ORE SMELTD G D CHENGSTEEL
Zhu Jianqiu，Ji Heng
(Hesteel Group Chengsteel Company，Chengde，Hebei，067002)
Abstract：With blast furnace production of Work Area 1 of Chengsteel as research object，some measures are
adopted and the target is reached of gas flow steady and operation profile reasonable：strengthening manage—
ment of raw and fuel materials coming into the furnace，combining upper charge system and lower blowing
system ，optimizing thermal system ，slag—forming system ，deslaging and casting system and etc．In produc‘
tion we persist in the technical guide line of”low silicon—titanium”smelting，[si+Ti]is controlled at
(0．4±0．1)％ ，hot metal temperature at(1 470±15)℃ ．That guarantees full heat quantity for hearth，at
the same time effectively relieves slag sticky，realizes blast furnace vanadium ～titanium ore strengthening
smelting，makes economic and technical indexes continuously raised．
Key W ords：vanadium —titanium ore；smelting；practice
0 引言
承鋼高爐一作業(yè)區(qū)采用串罐式無料鐘爐頂、軟
水密閉循環(huán)冷卻；熱風(fēng)系統(tǒng)采用頂燃式燃燒爐，設(shè)計(jì)
風(fēng)溫1 200℃ ；同時(shí)采用水沖渣裝置和1套高爐煤
氣余壓透平發(fā)電(TRT)機(jī)組。2012年3月高爐大
修后順利開爐，通過嚴(yán)格操作管理、合理調(diào)整操作參
數(shù)、強(qiáng)化原燃料及設(shè)備管理，使?fàn)t況保持長期穩(wěn)定順
行。近半年來該作業(yè)區(qū)通過對(duì)上部裝料制度的探
索，從中心加焦方式調(diào)整到“平臺(tái)+漏斗”布料模
式，配合上部裝料制度，確定合理的送風(fēng)制度，使高
爐達(dá)到“上穩(wěn)下活”的工作狀態(tài)，高爐實(shí)現(xiàn)了長周期穩(wěn)
收稿日期：2015一ll—O9
作者簡(jiǎn)介：朱建秋(I983～)，男，工程師，2007年畢業(yè)于河北科技大
學(xué)冶金工程專業(yè)，現(xiàn)在河鋼集團(tuán)承鋼公司從事煉鐵方面工作，E—
mail：245356976@ qq．com
40
定順行，生產(chǎn)指標(biāo)不斷提高，燃料消耗逐漸下降。
1 高爐強(qiáng)化冶煉措施
1．1 加強(qiáng)入爐原燃料的管理
(1)槽下篩分管理
定期更換篩底并加強(qiáng)對(duì)篩底的管理，發(fā)現(xiàn)斷 ‘
或磨損比較嚴(yán)重的篩底要及時(shí)處理。通過在倉嘴』JI1
插棍來控制機(jī)燒和球團(tuán)的料層厚度在8～15 cm，提
高振動(dòng)篩的篩分效果。將燒結(jié)機(jī)的機(jī)頭和機(jī)塏料裝
入固定倉，在布料時(shí)，固定倉的機(jī)燒不作為料頭和判
尾，避免對(duì)邊緣和中心的氣流造成影響。燃料 吃
焦炭以搗固焦為主，焦炭中的粉末較多，易將篩孔堵
死，要求焦炭篩子每班清理1次。崗位人員火 返
礦量的大小，將返礦率控制在8％ ～10％
(2)倉位管理
河北冶金 2016年第2期
為避免倉位落差大而造成爐料摔碎粉化，規(guī)定
工長必須每班到槽下查看倉位，設(shè)定倉位警戒值不
低于50％ ，低于30％必須停用。出現(xiàn)倉位低立即聯(lián)
系供料上料，堅(jiān)決杜絕低倉位、空倉現(xiàn)象的發(fā)生。減
少爐料二次摔碎，防止因原料粒度偏析造成粉末集
中入爐。
(3)CaCI 溶液噴灑管理
由于釩鈦礦固有的化學(xué)性能，在塊狀帶的低溫
還原粉化率較普通礦高，影響高爐料柱的透氣性。
故在燒結(jié)礦人倉前必須噴灑CaC1：溶液，安排專人
定期檢查CaCI：的噴灑狀態(tài)，確保同步噴灑率
100％ ，降低釩鈦燒結(jié)礦的低溫還原粉化率。
(4)爐料結(jié)構(gòu)的優(yōu)化
2012年以前，爐料結(jié)構(gòu)為72％燒結(jié)礦+20％ 自
產(chǎn)豎爐球+8％外購球團(tuán)礦，綜合人爐料含鐵品位在
56％左右。2012年大修后，自產(chǎn)豎爐球比例逐步減
小直至停吃，爐料結(jié)構(gòu)調(diào)整為68％ 燒結(jié)礦+26％高
鎂球團(tuán)礦+6％ 高品位生礦，綜合入爐料(鐵)品位
達(dá)到56．5％ 。通過以上爐料結(jié)構(gòu)的調(diào)整，提高了入
爐料含鐵品位，減少了入爐原料粉末，改善了料層以
及料柱的透氣性，高爐各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)逐步提升。
1．2 上下部調(diào)劑相結(jié)合。穩(wěn)定合理的煤氣流分布
(1)裝料制度
承鋼一作業(yè)區(qū)高爐以下部調(diào)劑為主，上下部調(diào)劑
相結(jié)合達(dá)到“上穩(wěn)下活”。根據(jù)高爐的主要操作參數(shù)，
綜合判斷煤氣流分布，制定合理的裝料制度，并且隨
外界條件及爐內(nèi)氣流變化及時(shí)調(diào)整裝料制度。高爐
堅(jiān)持開放中心，抑制并穩(wěn)定邊緣氣流的上部調(diào)整思
路；上部礦、焦布料角度外擴(kuò)平鋪，并相應(yīng)擴(kuò)大礦批，
增加焦窗厚度，減少礦焦界面效應(yīng)；增加邊緣布料圈
數(shù)，加大邊緣料量，改變了以往沿爐喉徑向布料的不
均勻性，既符合爐料下降規(guī)律，又有利于穩(wěn)定邊緣氣
流，開放中心氣流。料制調(diào)整情況見表1。
表1 裝料制度調(diào)整
Tab．1 Charge system adjustment
時(shí)間 礦批／t料線／m 礦焦角調(diào)整
經(jīng)過調(diào)整，爐內(nèi)氣流和溫度場(chǎng)分布更趨合理，真
正形成了合理的中心氣流，爐缸工作均勻活躍，渣鐵
物理熱充沛，爐喉形成焦平臺(tái)+漏斗形式的理想料
面。布料模式的調(diào)整主要是為了適應(yīng)礦批擴(kuò)大后的
料面形狀，保證相對(duì)穩(wěn)定的礦焦層，同時(shí)穩(wěn)定邊緣氣
流，維持爐況穩(wěn)定順行。爐況穩(wěn)定、煤氣利用率的提
高，使高爐綜合焦比明顯降低。
(2)合理的送風(fēng)制度
釩鈦礦冶煉有其自身的特殊性。釩鈦礦渣鐵分
離效果較普通礦差，爐渣黏度大，不利于出凈渣鐵，
容易造成爐缸堆積。
隨著礦批的擴(kuò)大，礦焦比逐漸提高，人爐焦比降
低，入爐風(fēng)量出現(xiàn)萎縮，壓差升高，鼓風(fēng)動(dòng)能降低。
因此在送風(fēng)制度的調(diào)整上，首先，要保證較高的鼓風(fēng)
動(dòng)能，增加風(fēng)量適應(yīng)大料批，全爐壓差控制在合理的
范圍，結(jié)合釩鈦礦中心穿透能力較低的實(shí)際，以高爐
接受能力為基礎(chǔ)大幅提高風(fēng)氧量；其次，隨著上部邊
緣氣流的穩(wěn)定，下部增大送風(fēng)面積，風(fēng)速達(dá)到230
m／s，鼓風(fēng)動(dòng)能達(dá)到11 000～12 000 J，爐缸活躍程度
提高，中心煤氣流充足、熱量充沛。
1．3 熱制度與造渣制度的控制
堅(jiān)持“低硅鈦”冶煉的技術(shù)方針，有效緩解爐渣
黏稠的問題，降低鐵損，促進(jìn)爐缸活躍。
因在冶煉釩鈦磁鐵礦生產(chǎn)過程中，鐵水[si]與
[Ti]存在良好的線性關(guān)系，使用[si+Ti]表征爐溫
的高低。因釩鈦礦冶煉受爐溫波動(dòng)影響較大，爐溫
過高易使渣鐵變粘稠，并產(chǎn)生“熱結(jié)”，造成渣鐵流
動(dòng)性差，不易出凈，造成熱壓升高，進(jìn)而引發(fā)爐況波
動(dòng)。該作業(yè)區(qū)高爐在爐渣R'由1．15-i-0．05倍提至
1．18±0．05倍保證鐵水質(zhì)量的同時(shí)，進(jìn)行鐵水低
[si+Ti]冶煉。鐵水中的[si+Ti]控制在(0．4±
0．1)％ 之間，鐵水測(cè)溫為(1 470±15)℃ ，以保證爐
缸熱量充足；提高富氧量在7 000～9 000 m ／h之
間，提高煤粉燃燒率，改善渣鐵流動(dòng)性；提高利用系
數(shù)至2．9 t／(m。·d)以上。通過縮短冶煉周期，減
少滴落帶中的SiO與鐵水中碳發(fā)生還原反應(yīng)的時(shí)
間，達(dá)到控制鐵水中硅含量的目的；控制爐渣中
(MgO)含量在10％ ～12％ ，(A1：O3+TiO2)含量≤
28％ ，保證爐渣具有良好的流動(dòng)性。
1．4 控制合理的操作爐型
該作業(yè)區(qū)高爐大修后采用冷卻壁+薄爐襯形
式，其中爐缸及風(fēng)口段采用光面鑄鐵冷卻壁，爐腹、
爐腰、爐身下部采用銅冷卻壁，爐身中、上部采用鑄
鐵冷卻壁，爐喉采用水冷爐喉鋼磚。銅冷區(qū)域是高
41

河北冶金 2016年第2期
397．5
389．2
413．5
400．9
376．4
416．5
2 結(jié)論
(1)承鋼一作業(yè)區(qū)高爐通過強(qiáng)化槽下篩分管
理、倉位管理、CaCI 溶液噴灑管理、優(yōu)化爐料結(jié)構(gòu)，
穩(wěn)定原燃料質(zhì)量，改善料層以及料柱的透氣性，為高
爐強(qiáng)化冶煉創(chuàng)造條件。
(2)高爐調(diào)整以下部調(diào)劑為主，上下部調(diào)劑相
結(jié)合來達(dá)到“上穩(wěn)下活”為目的。根據(jù)主要操作參
數(shù)，綜合判斷煤氣流分布，制定合理的送風(fēng)制度，并
與裝料制度相結(jié)合，實(shí)現(xiàn)煤氣流合理分布。
(3)堅(jiān)持“低硅鈦”冶煉的技術(shù)方針，鐵水中的
(上攝第47頁)
(5)出殘鐵區(qū)域要有良好的通風(fēng)和照明設(shè)施。
殘鐵泥套深度合格，下部用硬泥或碳素料搗實(shí)。
(6)參加出殘鐵人員要穿戴好勞保品，否則禁
止上崗。出殘鐵期間現(xiàn)場(chǎng)嚴(yán)禁無關(guān)人員進(jìn)入，現(xiàn)場(chǎng)
設(shè)置警示標(biāo)識(shí)，放殘鐵現(xiàn)場(chǎng)嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)，開
殘鐵口時(shí)嚴(yán)禁放炮，防止鐵流無法控制。使用氧氣
時(shí)，嚴(yán)格執(zhí)行氧氣安全操作規(guī)程。若遇鐵水爆炸等
突發(fā)事故，現(xiàn)場(chǎng)人員應(yīng)在安全人員的組織下快速有
秩的撤離至安全地帶。安全科加強(qiáng)對(duì)殘鐵口附近煤
氣的監(jiān)測(cè)，防止割開爐皮后煤氣中毒。
4 結(jié)語
本次放殘鐵過程較為成功，為停爐放殘鐵積累
了寶貴經(jīng)驗(yàn)。
(1)此次放殘鐵方案可行，所有設(shè)備設(shè)施可行，
可以作為下一次放殘鐵的依據(jù)，整個(gè)放殘鐵過程按
[si+Ti]控制為(0．4±0．1)％ ，鐵水溫度為(1 470
±15)oC，在保證爐缸熱量充足的同時(shí)，有效地緩解
爐渣黏稠的問題。
(4)通過穩(wěn)定冷卻水量、水溫、水質(zhì)的控制，使
中部冷卻制度保持合理，達(dá)到保持合理操作爐型的
目的。
(5)強(qiáng)化爐前出渣出鐵，嚴(yán)格控制鐵口深度、鐵
間隔、鐵流速、出鐵正點(diǎn)率、出渣率等指標(biāo)，確保渣鐵
及時(shí)出凈，為穩(wěn)定爐況及改善指標(biāo)創(chuàng)造有利條件。
計(jì)劃有序進(jìn)行。
(2)殘鐵眼位置選擇準(zhǔn)確，放出殘鐵量較多約
25 t，大大減少了停爐扒爐工作量。
(3)本次放殘鐵過程持續(xù)時(shí)間合理，2 h放完，
采取打水增壓取得了較好效果。
(4)本次放殘鐵存在的問題：由于場(chǎng)地受限，使
用氧氣燒開殘鐵口，造成了鐵15孔道過大，鐵流可控
性差。
參考文獻(xiàn)
[1 J周傳典．高爐生產(chǎn)技術(shù)手冊(cè)[M] 北京：冶金工業(yè)出版社，2002：
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[2]于浩平．15001T13高爐空料線停爐操作實(shí)踐[J]．河北冶金，
2014，(7)：58—6O．
[3]顏彥，劉建新．唐鋼2#高爐大修工程爐殼設(shè)計(jì)與受力分析[J]．河
jE冶余。2006．(3)：71—73．
43
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2016牟第2期
河 北冶金 2T01o6tal NO 242
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承鋼釩鈦礦強(qiáng)化冶煉實(shí)踐
朱建秋，紀(jì)恒
(河鋼集團(tuán)承鋼公司煉鐵部，河北承德067002)
摘要：以承鋼一作業(yè)區(qū)高爐生產(chǎn)實(shí)踐為研究對(duì)象，通過加強(qiáng)人爐原燃料的管理、上部裝料制度與下部送
風(fēng)制度相結(jié)合、優(yōu)化熱制度、造渣制度、爐前出渣出鐵制度等措施，達(dá)到了高爐煤氣流穩(wěn)定、操作爐型合
理的目的。堅(jiān)持“低硅鈦”冶煉的技術(shù)方針，鐵水中的[Si+Ti]控制為(O．4±0．1)％ ，鐵水溫度為(1 470
±15)℃ ，在保證爐缸熱量充足的同時(shí)，有效地緩解爐渣黏稠的問題，實(shí)現(xiàn)了高爐釩鈦礦強(qiáng)化冶煉，經(jīng)濟(jì)
技術(shù)指標(biāo)不斷提高。
關(guān)鍵詞：釩鈦礦；冶煉；實(shí)踐
中圖分類號(hào)：TF543 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B 文章編號(hào)：1006—5008(2016)02—0040—04
doi：10．13630／j．cnki．13—1 172．2016．0210
STRENGTHENED VANADIUM —
TITANIUM IRON ORE SMELTD G D CHENGSTEEL
Zhu Jianqiu，Ji Heng
(Hesteel Group Chengsteel Company，Chengde，Hebei，067002)
Abstract：With blast furnace production of Work Area 1 of Chengsteel as research object，some measures are
adopted and the target is reached of gas flow steady and operation profile reasonable：strengthening manage—
ment of raw and fuel materials coming into the furnace，combining upper charge system and lower blowing
system ，optimizing thermal system ，slag—forming system ，deslaging and casting system and etc．In produc‘
tion we persist in the technical guide line of”low silicon—titanium”smelting，[si+Ti]is controlled at
(0．4±0．1)％ ，hot metal temperature at(1 470±15)℃ ．That guarantees full heat quantity for hearth，at
the same time effectively relieves slag sticky，realizes blast furnace vanadium ～titanium ore strengthening
smelting，makes economic and technical indexes continuously raised．
Key W ords：vanadium —titanium ore；smelting；practice
0 引言
承鋼高爐一作業(yè)區(qū)采用串罐式無料鐘爐頂、軟
水密閉循環(huán)冷卻；熱風(fēng)系統(tǒng)采用頂燃式燃燒爐，設(shè)計(jì)
風(fēng)溫1 200℃ ；同時(shí)采用水沖渣裝置和1套高爐煤
氣余壓透平發(fā)電(TRT)機(jī)組。2012年3月高爐大
修后順利開爐，通過嚴(yán)格操作管理、合理調(diào)整操作參
數(shù)、強(qiáng)化原燃料及設(shè)備管理，使?fàn)t況保持長期穩(wěn)定順
行。近半年來該作業(yè)區(qū)通過對(duì)上部裝料制度的探
索，從中心加焦方式調(diào)整到“平臺(tái)+漏斗”布料模
式，配合上部裝料制度，確定合理的送風(fēng)制度，使高
爐達(dá)到“上穩(wěn)下活”的工作狀態(tài)，高爐實(shí)現(xiàn)了長周期穩(wěn)
收稿日期：2015一ll—O9
作者簡(jiǎn)介：朱建秋(I983～)，男，工程師，2007年畢業(yè)于河北科技大
學(xué)冶金工程專業(yè)，現(xiàn)在河鋼集團(tuán)承鋼公司從事煉鐵方面工作，E—
mail：245356976@ qq．com
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定順行，生產(chǎn)指標(biāo)不斷提高，燃料消耗逐漸下降。
1 高爐強(qiáng)化冶煉措施
1．1 加強(qiáng)入爐原燃料的管理
(1)槽下篩分管理
定期更換篩底并加強(qiáng)對(duì)篩底的管理，發(fā)現(xiàn)斷 ‘
或磨損比較嚴(yán)重的篩底要及時(shí)處理。通過在倉嘴』JI1
插棍來控制機(jī)燒和球團(tuán)的料層厚度在8～15 cm，提
高振動(dòng)篩的篩分效果。將燒結(jié)機(jī)的機(jī)頭和機(jī)塏料裝
入固定倉，在布料時(shí)，固定倉的機(jī)燒不作為料頭和判
尾，避免對(duì)邊緣和中心的氣流造成影響。燃料 吃
焦炭以搗固焦為主，焦炭中的粉末較多，易將篩孔堵
死，要求焦炭篩子每班清理1次。崗位人員火 返
礦量的大小，將返礦率控制在8％ ～10％
(2)倉位管理
河北冶金 2016年第2期
為避免倉位落差大而造成爐料摔碎粉化，規(guī)定
工長必須每班到槽下查看倉位，設(shè)定倉位警戒值不
低于50％ ，低于30％必須停用。出現(xiàn)倉位低立即聯(lián)
系供料上料，堅(jiān)決杜絕低倉位、空倉現(xiàn)象的發(fā)生。減
少爐料二次摔碎，防止因原料粒度偏析造成粉末集
中入爐。
(3)CaCI 溶液噴灑管理
由于釩鈦礦固有的化學(xué)性能，在塊狀帶的低溫
還原粉化率較普通礦高，影響高爐料柱的透氣性。
故在燒結(jié)礦人倉前必須噴灑CaC1：溶液，安排專人
定期檢查CaCI：的噴灑狀態(tài)，確保同步噴灑率
100％ ，降低釩鈦燒結(jié)礦的低溫還原粉化率。
(4)爐料結(jié)構(gòu)的優(yōu)化
2012年以前，爐料結(jié)構(gòu)為72％燒結(jié)礦+20％ 自
產(chǎn)豎爐球+8％外購球團(tuán)礦，綜合人爐料含鐵品位在
56％左右。2012年大修后，自產(chǎn)豎爐球比例逐步減
小直至停吃，爐料結(jié)構(gòu)調(diào)整為68％ 燒結(jié)礦+26％高
鎂球團(tuán)礦+6％ 高品位生礦，綜合入爐料(鐵)品位
達(dá)到56．5％ 。通過以上爐料結(jié)構(gòu)的調(diào)整，提高了入
爐料含鐵品位，減少了入爐原料粉末，改善了料層以
及料柱的透氣性，高爐各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)逐步提升。
1．2 上下部調(diào)劑相結(jié)合。穩(wěn)定合理的煤氣流分布
(1)裝料制度
承鋼一作業(yè)區(qū)高爐以下部調(diào)劑為主，上下部調(diào)劑
相結(jié)合達(dá)到“上穩(wěn)下活”。根據(jù)高爐的主要操作參數(shù)，
綜合判斷煤氣流分布，制定合理的裝料制度，并且隨
外界條件及爐內(nèi)氣流變化及時(shí)調(diào)整裝料制度。高爐
堅(jiān)持開放中心，抑制并穩(wěn)定邊緣氣流的上部調(diào)整思
路；上部礦、焦布料角度外擴(kuò)平鋪，并相應(yīng)擴(kuò)大礦批，
增加焦窗厚度，減少礦焦界面效應(yīng)；增加邊緣布料圈
數(shù)，加大邊緣料量，改變了以往沿爐喉徑向布料的不
均勻性，既符合爐料下降規(guī)律，又有利于穩(wěn)定邊緣氣
流，開放中心氣流。料制調(diào)整情況見表1。
表1 裝料制度調(diào)整
Tab．1 Charge system adjustment
時(shí)間 礦批／t料線／m 礦焦角調(diào)整
經(jīng)過調(diào)整，爐內(nèi)氣流和溫度場(chǎng)分布更趨合理，真
正形成了合理的中心氣流，爐缸工作均勻活躍，渣鐵
物理熱充沛，爐喉形成焦平臺(tái)+漏斗形式的理想料
面。布料模式的調(diào)整主要是為了適應(yīng)礦批擴(kuò)大后的
料面形狀，保證相對(duì)穩(wěn)定的礦焦層，同時(shí)穩(wěn)定邊緣氣
流，維持爐況穩(wěn)定順行。爐況穩(wěn)定、煤氣利用率的提
高，使高爐綜合焦比明顯降低。
(2)合理的送風(fēng)制度
釩鈦礦冶煉有其自身的特殊性。釩鈦礦渣鐵分
離效果較普通礦差，爐渣黏度大，不利于出凈渣鐵，
容易造成爐缸堆積。
隨著礦批的擴(kuò)大，礦焦比逐漸提高，人爐焦比降
低，入爐風(fēng)量出現(xiàn)萎縮，壓差升高，鼓風(fēng)動(dòng)能降低。
因此在送風(fēng)制度的調(diào)整上，首先，要保證較高的鼓風(fēng)
動(dòng)能，增加風(fēng)量適應(yīng)大料批，全爐壓差控制在合理的
范圍，結(jié)合釩鈦礦中心穿透能力較低的實(shí)際，以高爐
接受能力為基礎(chǔ)大幅提高風(fēng)氧量；其次，隨著上部邊
緣氣流的穩(wěn)定，下部增大送風(fēng)面積，風(fēng)速達(dá)到230
m／s，鼓風(fēng)動(dòng)能達(dá)到11 000～12 000 J，爐缸活躍程度
提高，中心煤氣流充足、熱量充沛。
1．3 熱制度與造渣制度的控制
堅(jiān)持“低硅鈦”冶煉的技術(shù)方針，有效緩解爐渣
黏稠的問題，降低鐵損，促進(jìn)爐缸活躍。
因在冶煉釩鈦磁鐵礦生產(chǎn)過程中，鐵水[si]與
[Ti]存在良好的線性關(guān)系，使用[si+Ti]表征爐溫
的高低。因釩鈦礦冶煉受爐溫波動(dòng)影響較大，爐溫
過高易使渣鐵變粘稠，并產(chǎn)生“熱結(jié)”，造成渣鐵流
動(dòng)性差，不易出凈，造成熱壓升高，進(jìn)而引發(fā)爐況波
動(dòng)。該作業(yè)區(qū)高爐在爐渣R'由1．15-i-0．05倍提至
1．18±0．05倍保證鐵水質(zhì)量的同時(shí)，進(jìn)行鐵水低
[si+Ti]冶煉。鐵水中的[si+Ti]控制在(0．4±
0．1)％ 之間，鐵水測(cè)溫為(1 470±15)℃ ，以保證爐
缸熱量充足；提高富氧量在7 000～9 000 m ／h之
間，提高煤粉燃燒率，改善渣鐵流動(dòng)性；提高利用系
數(shù)至2．9 t／(m。·d)以上。通過縮短冶煉周期，減
少滴落帶中的SiO與鐵水中碳發(fā)生還原反應(yīng)的時(shí)
間，達(dá)到控制鐵水中硅含量的目的；控制爐渣中
(MgO)含量在10％ ～12％ ，(A1：O3+TiO2)含量≤
28％ ，保證爐渣具有良好的流動(dòng)性。
1．4 控制合理的操作爐型
該作業(yè)區(qū)高爐大修后采用冷卻壁+薄爐襯形
式，其中爐缸及風(fēng)口段采用光面鑄鐵冷卻壁，爐腹、
爐腰、爐身下部采用銅冷卻壁，爐身中、上部采用鑄
鐵冷卻壁，爐喉采用水冷爐喉鋼磚。銅冷區(qū)域是高
41

河北冶金 2016年第2期
397．5
389．2
413．5
400．9
376．4
416．5
2 結(jié)論
(1)承鋼一作業(yè)區(qū)高爐通過強(qiáng)化槽下篩分管
理、倉位管理、CaCI 溶液噴灑管理、優(yōu)化爐料結(jié)構(gòu)，
穩(wěn)定原燃料質(zhì)量，改善料層以及料柱的透氣性，為高
爐強(qiáng)化冶煉創(chuàng)造條件。
(2)高爐調(diào)整以下部調(diào)劑為主，上下部調(diào)劑相
結(jié)合來達(dá)到“上穩(wěn)下活”為目的。根據(jù)主要操作參
數(shù)，綜合判斷煤氣流分布，制定合理的送風(fēng)制度，并
與裝料制度相結(jié)合，實(shí)現(xiàn)煤氣流合理分布。
(3)堅(jiān)持“低硅鈦”冶煉的技術(shù)方針，鐵水中的
(上攝第47頁)
(5)出殘鐵區(qū)域要有良好的通風(fēng)和照明設(shè)施。
殘鐵泥套深度合格，下部用硬泥或碳素料搗實(shí)。
(6)參加出殘鐵人員要穿戴好勞保品，否則禁
止上崗。出殘鐵期間現(xiàn)場(chǎng)嚴(yán)禁無關(guān)人員進(jìn)入，現(xiàn)場(chǎng)
設(shè)置警示標(biāo)識(shí)，放殘鐵現(xiàn)場(chǎng)嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)，開
殘鐵口時(shí)嚴(yán)禁放炮，防止鐵流無法控制。使用氧氣
時(shí)，嚴(yán)格執(zhí)行氧氣安全操作規(guī)程。若遇鐵水爆炸等
突發(fā)事故，現(xiàn)場(chǎng)人員應(yīng)在安全人員的組織下快速有
秩的撤離至安全地帶。安全科加強(qiáng)對(duì)殘鐵口附近煤
氣的監(jiān)測(cè)，防止割開爐皮后煤氣中毒。
4 結(jié)語
本次放殘鐵過程較為成功，為停爐放殘鐵積累
了寶貴經(jīng)驗(yàn)。
(1)此次放殘鐵方案可行，所有設(shè)備設(shè)施可行，
可以作為下一次放殘鐵的依據(jù)，整個(gè)放殘鐵過程按
[si+Ti]控制為(0．4±0．1)％ ，鐵水溫度為(1 470
±15)oC，在保證爐缸熱量充足的同時(shí)，有效地緩解
爐渣黏稠的問題。
(4)通過穩(wěn)定冷卻水量、水溫、水質(zhì)的控制，使
中部冷卻制度保持合理，達(dá)到保持合理操作爐型的
目的。
(5)強(qiáng)化爐前出渣出鐵，嚴(yán)格控制鐵口深度、鐵
間隔、鐵流速、出鐵正點(diǎn)率、出渣率等指標(biāo)，確保渣鐵
及時(shí)出凈，為穩(wěn)定爐況及改善指標(biāo)創(chuàng)造有利條件。
計(jì)劃有序進(jìn)行。
(2)殘鐵眼位置選擇準(zhǔn)確，放出殘鐵量較多約
25 t，大大減少了停爐扒爐工作量。
(3)本次放殘鐵過程持續(xù)時(shí)間合理，2 h放完，
采取打水增壓取得了較好效果。
(4)本次放殘鐵存在的問題：由于場(chǎng)地受限，使
用氧氣燒開殘鐵口，造成了鐵15孔道過大，鐵流可控
性差。
參考文獻(xiàn)
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2014，(7)：58—6O．
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43
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