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300MW火電機組滑參數(shù)停機節(jié)能技術(shù)研究

文檔作者：鄭文廣司順勇朱良松劉博文檔來源：華電電力科學(xué)研究院		點擊數(shù)：	更新時間： 2022年02月25日
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第36卷第1期
2014年1月
華電技術(shù)
Huadian Technology
V0l_36 No．1
Jan．2014
300 MW 火電機組滑參數(shù)停機節(jié)能技術(shù)研究
鄭文廣，司順勇，朱良松，劉博
(華電電力科學(xué)研究院，杭州310030)
摘要：分析了中儲倉式制粉系統(tǒng)300MW 機組滑參數(shù)停機過程耗能偏高的原因，通過粉倉換粉操作，保證停爐過程中
給粉機出粉均勻且燃燒穩(wěn)定，大大縮短了投油助燃時間，降低機組停機油耗。采用單循環(huán)水泵、凝結(jié)水泵，鍋爐上水不啟
動電動給水泵、機組深度滑停等措施，降低了機組停機電耗。
關(guān)鍵詞：火電機組；滑參數(shù)停機；制粉系統(tǒng)；節(jié)能技術(shù)
中圖分類號：TK 32 文獻標(biāo)志碼：A 文章編號：1674—1951(2014)01—0071—03
0 引言
截至2012年年底，我國發(fā)電總裝機容量達(dá)到
1 144 GW，其中火電機組828 GW，占總裝機容量的
72．5％。隨著我國近年來燃煤機組裝機容量的快速
增長，電力企業(yè)不斷加強火電機組的技術(shù)創(chuàng)新，陸續(xù)
規(guī)?；瘜嵤┝嘶痣姍C組汽輪機側(cè)熱力系統(tǒng)優(yōu)化、燃
煤火電機組整體優(yōu)化和火電機組環(huán)保設(shè)施改造等項
目，機組供電煤耗和排放指標(biāo)大幅下降¨ J。機組
啟、停次數(shù)呈逐年遞增態(tài)勢，如何降低機組停機過程
中的能耗已逐漸成為火電機組生產(chǎn)經(jīng)營活動的重點
工作之一。然而，機組停機過程的節(jié)能工作還處于
初級階段，機組停機過程缺乏科學(xué)指導(dǎo)，未形成網(wǎng)絡(luò)
化、制度化、標(biāo)準(zhǔn)化的過程控制，所以，對機組滑參數(shù)
停機節(jié)能的研究勢在必行。本文以300 MW亞臨界
自然循環(huán)、中間儲倉式制粉系統(tǒng)機組為研究對象，詳
細(xì)分析機組滑參數(shù)停機(以下簡稱滑停)過程中油
耗、電耗偏高的原因，并給出相應(yīng)的應(yīng)對措施。
1 滑參數(shù)停爐節(jié)油措施
1．1 滑停過程中助燃油耗高的原因
(1)滑停燒粉倉時，在低粉位情況下給粉機易
出現(xiàn)卡澀、出粉不均等情況。此時，微油點火油槍著
火不可靠，不能起到真正的穩(wěn)燃作用，不得不投入主
油槍助燃(一般為1．5 t／h)。
(2)因給粉機卡澀、出粉不均等問題造成粉倉
燒空時間延長，投油助燃時間也相應(yīng)延長。
(3)機組低負(fù)荷運行時間太長，延長了投油助
燃的時間，造成油耗升高?！?
1．2 燒空粉倉過程分析及應(yīng)對措施
300 MW機組為中間儲倉式制粉系統(tǒng)，正?；瑓?
收稿日期：2013—07—19
數(shù)停機必須將粉倉內(nèi)存粉燒空，以確保粉倉安全及
再次啟動時給粉機運行正常。停爐燒空粉倉過程最
不穩(wěn)定的因素源于給粉機出粉不均、給粉機卡澀，解
決了給粉機運行不穩(wěn)定的問題，也就在很大程度上
解決了安全、經(jīng)濟停爐的問題。
1．2．1 給粉機卡澀、出粉不均的原因分析
某電廠300 MW 機組鍋爐燃用煤種為煙煤，制
粉系統(tǒng)為中間儲倉式，送粉方式為制粉乏氣送粉。
該系統(tǒng)運行中存在如下問題：
(1)由于煤種揮發(fā)分較高，磨煤機出口溫度一
般保持在65～70 qC，新制備的煤粉溫度一般不高于
6O℃ ，煤粉中水分比熱風(fēng)送粉方式的制粉系統(tǒng)高，
煤粉更易在煤粉倉中出現(xiàn)結(jié)塊、“搭橋”現(xiàn)象。
(2)由于煙煤的揮發(fā)分相對較高，易出現(xiàn)自燃，
這是造成粉倉溫度升高、粉倉內(nèi)煤粉自燃焦結(jié)的根
本原因；粉倉密封性較差是造成粉倉溫度升高的重
要原因。因此，運行中經(jīng)常出現(xiàn)因粉倉溫度高造成
給粉機卡澀、出粉不均、燃燒不穩(wěn)等現(xiàn)象。
(3)甲、乙粉倉正常運行中保持的粉倉粉位較
高(一般都控制在3．51TI以上)，貼壁煤粉流動性差，
長此以往，貼壁煤粉便集結(jié)成塊狀而不能隨主流煤
粉下降，甚至部分由于結(jié)塊后自燃形成焦炭，這些塊
狀的煤粉通過給粉機時便有可能造成給粉機卡澀、
聯(lián)軸器斷銷子；也可能由于貼壁煤粉的坍塌造成給
粉機出粉不均、給粉機自流等情況的發(fā)生，這就出現(xiàn)
了所說的給粉機出粉不均，俗稱“竄火嘴”，亦稱“竄
給粉機”。只有等結(jié)塊的煤粉脫落殆盡或不再有結(jié)
塊的煤粉脫落時，給粉機才能恢復(fù)正常運行。
1．2．2 粉倉換粉操作
由上節(jié)內(nèi)容可知，只要在機組正常運行中做好
定期降粉及降粉溫、停爐前對粉倉進行徹底的換粉
操作，就能保證停爐過程中給粉機出粉均勻且燃燒
穩(wěn)定，特別是對甲、乙粉倉進行充分的換粉操作更為
· 72· 華電技術(shù) 第36卷
重要。
(1)丙、丁粉倉換粉工作日?；?，做到機組停運
前無需對丙、丁粉倉進行專門的換粉操作就可以保
證給粉機運行穩(wěn)定。機組停運時，在丙、丁粉倉燒空
過程中無需投油助燃。
(2)甲、乙粉倉換粉經(jīng)?；?，機組停運前重點
換粉。
根據(jù)停機工作安排，在機組停運前8 h左右進
行粉倉換粉，如果時間太短，可能會由于換粉不充分
而達(dá)不到預(yù)期效果。換粉操作的關(guān)鍵是將粉倉粉位
燒低，并使粉倉四壁脫落的結(jié)塊煤粉通過給粉機送
人爐膛，直至所有的給粉機不再出現(xiàn)卡澀、來粉不均
等異常，且粉倉溫度開始降低。為減少臨時換粉時
給粉機出粉不均、給粉機卡澀情況的發(fā)生，機組正常
運行中經(jīng)常(每3～5天進行一次)進行換粉操作。
為盡可能減少換粉操作過程中因給粉機故障或
來粉不均對燃燒及機組負(fù)荷的影響，進行換粉操作
時保持機組負(fù)荷在260～280 MW，并維持4套制粉
系統(tǒng)運行。因給粉機在較低的轉(zhuǎn)速下出現(xiàn)卡澀或出
粉不均時對整個燃燒工況及蒸汽參數(shù)的影響相對較
小，同時要盡量縮短換粉時間，在粉倉粉位高于3．0
m時保持給粉機轉(zhuǎn)速在500 r／min左右，在粉倉粉位
低于3．0 m后要適當(dāng)降低換粉操作時給粉機的轉(zhuǎn)速
(可維持在400 r／min左右)。
(3)換粉操作最好先從乙制粉系統(tǒng)進行，一則
甲組給粉機在沒有進行換粉前其粉倉粉位較高，給
粉機運行相對穩(wěn)定；二則甲組給粉機運行穩(wěn)定有利
于燃燒工況的穩(wěn)定；三則最后進行甲粉倉換粉，其換
粉結(jié)束時間離最后的停爐時間較短，新粉重新結(jié)塊
的可能性不大。
乙粉倉換粉結(jié)束后，重新制備新粉至乙粉倉粉
位在3．5 m左右，給粉機運行全部穩(wěn)定后，對甲制粉
系統(tǒng)進行換粉操作。進行甲制粉系統(tǒng)換粉操作時，
因乙、丙、丁組給粉機運行相對穩(wěn)定，且在要求的負(fù)
荷范圍內(nèi)燃燒調(diào)整裕量較大，所以燃燒穩(wěn)定性較好。
1．2．3 換粉方法比較
根據(jù)機組停運前準(zhǔn)備時間的充裕程度，換粉方
法可分為快速換粉和緩慢換粉。
(1)快速換粉方法。停用要進行換粉操作制粉
系統(tǒng)的給煤機，待磨煤機內(nèi)存粉抽凈后停用磨煤機
進行快速燒粉換粉。這種換粉方式的優(yōu)點是：換粉
速度快，適合在停爐前所給準(zhǔn)備時間較短的情況下
使用。其缺點是：燒粉過程中可能會出現(xiàn)多個給粉
機在相對集中的時間內(nèi)出現(xiàn)卡澀、出粉不均等情況，
對燃燒工況及汽溫、汽壓等參數(shù)影響相對較大，換粉
操作時需加強監(jiān)盤力量。
(2)緩慢換粉方法。降低要進行換粉操作制粉
系統(tǒng)的出力，或開啟該制粉系統(tǒng)至輸粉機切向擋板
輸粉至相鄰制粉系統(tǒng)或鄰爐粉倉粉位最低的粉倉，
使進行換粉操作的粉倉粉位緩慢下降，以盡量避免
多個給粉機在相對集中的時間內(nèi)發(fā)生卡澀、出粉不
均等情況，減少給粉機異常時對整個燃燒工況的影
響。其優(yōu)點是：換粉過程中給粉機異常對燃燒的影
響相對較弱，集中發(fā)生給粉機異常的概率較小，適合
在停爐前所給準(zhǔn)備時間較長的情況下使用。其缺點
是：換粉過程較長，且因換粉過程中制粉系統(tǒng)低出力
運行而經(jīng)濟性較差，如配合輸粉機使用則可避免換
粉過程中制粉系統(tǒng)低出力運行，同時也可避免制粉
系統(tǒng)低出力運行造成排煙溫度升高。
1．2．4 準(zhǔn)備工作結(jié)束后停爐過程控制
為更有利于小油槍對煤粉氣流的引燃，確保小
油槍在停爐過程及機組再次啟動時的使用效果，最
好于停爐前3 h左右將甲原煤倉燒空并對甲原煤倉
再上50～100 t的易燃優(yōu)質(zhì)煤(即便停爐時原煤倉沒
有燒空，也可以保證機組再次啟動時微油點火油槍
所點燃的煤為優(yōu)質(zhì)易燃煤，這樣甲原煤倉的煤如果
不在機組大、小修狀況下，就可以不燒空)。
換粉工作結(jié)束后，維持甲、乙粉倉粉位不高于
3．0 m且乙粉倉粉位低于甲粉倉粉位的狀態(tài)運行，
待丙(或丁)粉倉燒空且丁(或丙)組給粉機出現(xiàn)2
個給粉機不出粉后，停用乙給煤機、乙磨煤機，繼續(xù)
保持甲制粉系統(tǒng)正常制粉。待丙(或丁)粉倉燒空
停用后，保持甲制粉系統(tǒng)繼續(xù)制粉30 rain左右，停
用甲給煤機、甲磨煤機，甲粉倉開始燒粉。乙給煤
機、乙磨煤機停用后，為確保給粉機由上而下逐層停
用，應(yīng)適當(dāng)提高 9～ 12給粉機轉(zhuǎn)速，適當(dāng)降低 7，
8給粉機轉(zhuǎn)速，維持 1～ 8給粉機在450 r／min左
右運行，此時機組負(fù)荷一般不會高于150 MW，可視
燃燒情況投入所有小油槍穩(wěn)燃。
煤三層給粉機不出粉后可對角關(guān)閉2個一次風(fēng)
門，以盡量減少進入爐膛的冷風(fēng)，更好地維持燃燒穩(wěn)
定，同時因一次風(fēng)量減少致使排粉機、吸風(fēng)機電流下
降，也有利于節(jié)能停機。
煤三層出現(xiàn)2個給粉機不出粉后可適當(dāng)提高
5～ 8給粉機轉(zhuǎn)速，并盡量保持同層給粉機轉(zhuǎn)速一
致，以利于減小因給粉機不出粉造成蒸汽壓力下降
的幅度和速度。
解除 1～ 4給粉機自動控制，使其穩(wěn)定在450
r／min左右運行，以利于小油槍穩(wěn)定、可靠地引燃各
自對應(yīng)的煤粉氣流，保持燃燒穩(wěn)定。乙粉倉燒空后，
停用乙排粉機。繼續(xù)提高 5， 6給粉機轉(zhuǎn)速，使其
盡快燒空停用并關(guān)閉其對應(yīng)的一次風(fēng)擋板，僅維持
第1期 鄭文廣，等：300 MW 火電機組滑參數(shù)停機節(jié)能技術(shù)研究 ·73-
1～ 4給粉機運行。為防止給粉機在高轉(zhuǎn)速下突
然燒空或卡澀、出粉不均等情況對燃燒的影響，可控
制給粉機轉(zhuǎn)速始終在450 r／min左右運行或逐一提
高給粉機轉(zhuǎn)速逐個進行燒空，直至最后全部停用。
燒粉倉過程中，一般 24， 19， 14， l5， 12，
9， 3， 5給粉機相對燒粉過程較長，可有意識地適
當(dāng)提高上述給粉機的出力或提前增大其出力。
1．2．5 取得的效果
(1)停爐前經(jīng)過充分的換粉操作，滑停過程中
給粉機出粉均勻穩(wěn)定，可以順利進行燒空粉倉的
工作。
(2)由于滑停過程可調(diào)裕量相對較大，運行穩(wěn)
定、燃燒穩(wěn)定，主蒸汽壓力可以平穩(wěn)變化，主蒸汽溫
度可以投入自動調(diào)整，汽包水位波動大大減輕，汽包
水位更易于控制，從而避免某個給粉機燒空后機組
負(fù)荷及蒸汽參數(shù)的突降時給水壓力、減溫水量相互
之間的影響，運行操作量大大減少；同時，在很大程
度上避免了汽包滿水、缺水事故及水沖擊事故。
(3)由于燃燒穩(wěn)定，最低投油穩(wěn)燃負(fù)荷可以降
低至130 MW左右，大大縮短了投油助燃時間；同時
避免了投主油槍助燃，僅使用微油點火油槍助燃就
可以完成整個滑停過程，停機助燃用油僅需1—2t，
大大節(jié)約了停機助燃用油。
(4)整個停機過程蒸汽壓力的下降相對較平
緩，汽包能夠得到較充分的冷卻，汽包壁溫下降較為
均勻，且汽包壁溫差較小，有利于延長汽包的使用壽
命并安全停機。
2 滑參數(shù)停爐節(jié)電措施
2．1 機組深度滑停。減少啟動電動給水泵電耗
按照常規(guī)停機方式，機組解列、鍋爐熄火后汽包
壓力一般不低于4．0 MPa。隨著時間的延長，汽包
壓力緩慢降低，汽包水位也會逐漸降低，為了防止汽
包水位降低后造成汽包上下壁溫差增大，一般會待
汽包水位達(dá)“零位”后啟動凝結(jié)水泵(用以提供電動
給水泵密封水)、電動給水泵向汽包上水，待汽包滿
水后停運電動給水泵，此過程一般需15～20 min。
要使汽包達(dá)到帶壓放水參數(shù)，一般需啟動3～4次凝
結(jié)水泵和電動給水泵。
由于采取措施使滑停過程平穩(wěn)進行，滑停過程
中機組負(fù)荷及主蒸汽壓力平穩(wěn)下降，汽包冷卻充分，
滑停結(jié)束時汽包壁溫比較均勻，不會出現(xiàn)大的壁溫
差?；＿^程中采用汽輪機調(diào)門開度、管道輸水門
配合鍋爐降壓燒粉，可在不延長燒粉進程的前提下
盡量降低主蒸汽壓力至2．0 MPa，此時汽包壁溫僅
230℃左右，機組停運汽包滿水后，汽包壁溫差遠(yuǎn)遠(yuǎn)
低于規(guī)程56℃的規(guī)定值。通過實踐，此狀態(tài)至鍋爐
快速放水，無需對汽包進行上水，汽包壁溫差仍然較
小，一般可控制在20℃左右。這樣就減少了啟動凝
結(jié)水泵、電動給水泵上水時間各1 h，節(jié)約廠用電
5 300 kW ·h左右。
2．2 單臺運行循環(huán)水泵及凝結(jié)水泵
根據(jù)運行實際，機組負(fù)荷低于150 MW后，一般
單臺循環(huán)水泵即可維持凝汽器真空不低于一90 kPa
長時間運行。而在停機過程中，機組負(fù)荷自150 MW
降到0 MW 的時間一般不低于1 h，以高速循環(huán)水泵
正常運行功率1 400 kW計算，滑停過程中及時停運
1臺高速循環(huán)水泵可節(jié)約電耗至少1 400 kW ·h。
2．3 滑停過程中降低廠用電的其他措施
(1)粉倉燒粉過程中，給粉機對角停運后，及時關(guān)
閉其對應(yīng)的一次風(fēng)門，降低排粉機電耗及吸風(fēng)機電耗。
(2)鍋爐熄火后，及時停運一側(cè)吸、送風(fēng)機，采
用單側(cè)風(fēng)機吹掃爐膛；嚴(yán)格控制鍋爐熄火后爐膛吹
掃5 min的要求，吹掃結(jié)束及時停運吸、送風(fēng)機，以
降低吸、送風(fēng)機電耗。
(3)吸、送風(fēng)機停運10 min后，及時停運吸、送
風(fēng)機潤滑油泵。
(4)空氣預(yù)熱器入口煙溫低于120 oC時，及時停
運空氣預(yù)熱器。
(5)爐膛出口煙溫低于60℃ ，及時停運火檢
風(fēng)機。
3 節(jié)能效果
300 MW 機組滑參數(shù)停機，通過采取優(yōu)化停機
過程中燒空粉倉的措施，縮短機組滑停時間約2 h。
通過優(yōu)化停機后汽包上水控制措施并采取節(jié)能停機
措施后，輔機運行時間大大縮短，循環(huán)水泵運行時間
縮短2h，磨煤機、排粉機運行時間縮短2 h，電動給
水泵運行時間縮短1 h，凝結(jié)水泵、凝升泵運行時間
縮短2 h。
優(yōu)化前每次停機耗油13 t，優(yōu)化后每次停機耗
油3 t，每次停機節(jié)約10 t燃油，節(jié)約資金7萬元；優(yōu)
化前每次停機耗電94．4 MW ·h，優(yōu)化后每次停機少
耗電23．07 MW ·h，每次停機節(jié)電率達(dá)到24．43％ ，
節(jié)約資金1．2萬元。綜合以上2項，每次停機可節(jié)
約資金8．2萬元。
4 結(jié)束語
300 MW機組通過粉倉換粉操作，保證停爐過程
中給粉機出粉均勻且燃燒穩(wěn)定，大大縮短了投油助
燃時間，降低了機組停機油耗，具有重要的經(jīng)濟效益
和社會效益。 (下轉(zhuǎn)第76頁)
· 76· 華電技術(shù) 第36卷
實際上，增設(shè)煙氣余熱回收裝置后，大量煙氣余
熱進入回?zé)嵯到y(tǒng)，這是在沒有增加鍋爐燃料量的前
提下，獲得的額外熱量，必然會以一定的效率轉(zhuǎn)變?yōu)?
電功。這個新增功量要遠(yuǎn)大于排擠抽汽和汽輪機真
空度微降所引起的功量損失，所以，機組經(jīng)濟性無例
外都是提高的。
紅雁池電廠煙氣余熱回收裝置改造后，穩(wěn)定運
行近2個月，節(jié)能效果明顯。節(jié)煤情況的計算數(shù)據(jù)
依據(jù)汽輪機額定(TRL)工況(換熱器出口煙溫降低
到110 oC)數(shù)據(jù)，經(jīng)過改造前、后經(jīng)濟指標(biāo)對比計算
得出節(jié)能量，具體情況見表2。
表2 煙氣余熱回收裝置改造前、后TRL工況
經(jīng)濟指標(biāo)對比
通過煙氣余熱回收裝置改造前后TRL工況經(jīng)
濟指標(biāo)對比(出口煙溫110 oC)可以看出，改造后的
煙氣余熱回收裝置可使供電煤耗率降低了4．2
g／kW ·h，如果機組年利用小時數(shù)按5 500 h計算，
可節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤6 237 t。按照每噸標(biāo)煤單價160元計
算，可節(jié)約生產(chǎn)成本99．79萬元。
6 結(jié)論
(1) 4鍋爐煙氣余熱回收裝置全組投運后使
鍋爐排煙溫度從160 oC降低到l1O℃左右，這部分
煙氣余熱利用后，既能達(dá)到較好的脫硫效果，又可以
使每臺機組的發(fā)電煤耗降低4．2 g／(kW ·h)以上，
加裝煙氣余熱回收裝置產(chǎn)生了良好的經(jīng)濟效益。
(2)吸收塔入口煙氣溫度同比降低了50。【=，使
吸收塔內(nèi)蒸發(fā)水量減少了43．13 t／h，濕煙氣的流量
減少了12％左右，煙氣流速降低了2．29 m／s。煙氣
的攜帶動能大大減小，大大減輕了排放煙氣中的石
膏含量，有效減少了“石膏雨”現(xiàn)象。
參考文獻：
[1]崔超，沈煜暉．電廠煙氣余熱利用方案設(shè)計[J]．華電技
術(shù)，2013，35(4)：60—62．
[2]沈煜暉，陶愛平，鄧輝鵬．燃煤電廠低溫?zé)煔庥酂崂玫?
應(yīng)用研究[J]．華電技術(shù)，2012，34(9)：67—69．
[3]孟凡強．鍋爐煙氣余熱利用系統(tǒng)的設(shè)計[J]．華電技術(shù)，
2012，34(7)：65—67．
[4]張紅，楊俊，莊峻．熱管節(jié)能技術(shù)[M]．北京：化工工業(yè)出
版社，2009．
[5]余建祖．換熱器原理及計算[M]．北京：北京航空航天大
學(xué)出版社，2006．
[6]王志民．天然氣鍋爐煙氣余熱回收與效率[J]．區(qū)域供
熱，2003，22(6)：18—19．
[7]胡深亞．中低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)優(yōu)化和換熱特性的研
究[D]．上海：上海電力學(xué)院，2011．
(本文責(zé)編：王書平)
作者簡介：
李鵬(1978一)，男，新疆烏魯木齊人，工程師，從事火力
發(fā)電廠鍋爐運行工作(E—mail：lpc77@163．tom)。
<> ●< > ●-<> ●< >● 0 ●<> ●0 ●<> ●0 ●0 ●0 ●0 ●0 ● 0 ●0 ●0 ●0 ●0 ●0 ●0 ● 0 ●0 ●0 ●◇ ●0 ●<> ●◇ ●0 ●0 ●0 ●0 ● 0 ●<> ●0 ●0 ●0 ●-<> ●< > ●<> ●0 ● <> ●< > ●0 ●< >● <> ●-<>●
(上接第73頁) 術(shù)，2008(2)：28—29．
參考文獻：
[1]王圣，趙霞，孫雪麗．我國“十一五”火電機組區(qū)域關(guān)停容
量及節(jié)能分析與建議[J]．節(jié)能與環(huán)保，2010(10)：446—
449．
[2]李建強，劉吉臻，張欒英，等．基于數(shù)據(jù)挖掘的電站運行
優(yōu)化應(yīng)用研究[J]．中國電機工程學(xué)報，2006，26(20)：
118—123．
[3]王龍軍．火電機組運行現(xiàn)狀節(jié)能分析[J]．云南電力技
[4]譚厚章，苗楊，王洋，等．煤質(zhì)多變下火電廠最經(jīng)濟煤種
決策[J]．中國電機工程學(xué)報，2009，29(14)：1—5．
(本文責(zé)編：白銀雷)
作者簡介：
鄭文廣(1984一)，男，山西忻州人，工程師，工學(xué)碩士，
從事電站鍋爐清潔燃燒及運行優(yōu)化方面的工作(E—mail：
zhengwenguang128@163．oon1)。

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