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地下管線安全論證和遷建方案合理性分析

文檔作者：劉曉音侯丁孟凱文檔來源：北京市南水北調(diào)工程拆遷辦公室		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年12月03日
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第11卷0l期
2O13年2月
Vo1．1】 No．01
Feb．2013
地下管線安全論 證和遷 建方案合理性分析
劉曉音，侯 丁，孟 凱
(北京市南水北調(diào)工程拆遷辦公室，北京100097)
摘要：在北京市南水北調(diào)配套工程南干渠工程建設(shè)過程中，為確保工程建設(shè)順利實(shí)施的同時(shí)，不影響當(dāng)?shù)鼐用裆a(chǎn)
生活中的用水、通信、用電等，需對部分既有地下管線進(jìn)行改線調(diào)整施工或加固保護(hù)施工，以確保其正常運(yùn)行，這項(xiàng)
作稱為北京市南水北調(diào)配套工程專項(xiàng)設(shè)施遷建。本文通過測量數(shù)據(jù)和建模仿真相結(jié)合的方式，將北京市南水北
調(diào)配套南干渠T程中盾構(gòu)施工引發(fā)的動載荷對地下管線的形變和受力特性進(jìn)行數(shù)值模擬仿真與測算，并基于運(yùn)算
數(shù)據(jù)對對盾構(gòu)施工時(shí)周邊不同管徑、不同材質(zhì)、不同埋深管道的應(yīng)力、應(yīng)變特性進(jìn)行了分析，對施工方案力學(xué)合理性
進(jìn)行論證，并結(jié)合監(jiān)測分析盾構(gòu)施工地表沉降規(guī)律，對地下管線安全控制參數(shù)提供數(shù)據(jù)參考，以期不斷促進(jìn)和提升
專項(xiàng)設(shè)施遷建方案的科學(xué)性、合理性。
關(guān)鍵詞：南水北調(diào)；南f渠上程；盾構(gòu)；地下管線；動載荷
中圖分類號：U455．4；TU990．3 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672—1683(2013)001 0156—05
Underground Pipeline Safety Demonstration and Relocation Program Rationality Analysis
LIU Xiao yin，H()U Ding，MENG Kai
LSouth to North Water Diversion Pro3ect o,~fice o}tke Demolition of The Beijing Municipal，Beijing 100097，China)
Abstract：In the city of Beijing South Main Canal of South-to—North Water Transfer Project construction process，in order to ensure the smooth
implementation of engineering construction at the same time，does not affect the residents living in the production of water，communications，e—
lectricity．requiring both part of underground pipeline modification line adjustment of construction or the protection and reinforcement of COIl—
struction．in order to ensure their normal operation．this work is called the Beijing of South to-North Water I'ransfer project specia1 facility relo
cation．Through tbe measured data and modeling simulation combining，Beijing City South Main Canal Project of South-to—North Water Transfer
Project in shield construction of dynamic load on underground pipeline caused by the deformation and the stress characteristics of the numerical
simulat lon and calculation．a(chǎn)nd based on operational data on shield construction around the different diameter，different materials，different buried
depth pipeline stress，strain analysis．to the programme of construction mechanics reasonability of argumentation，and combined with the monito
ring and analysis of ground surface settlement of shield construction，the safety of underground pipelines control parameters to provide reference
data．in order tO constantly promote and enhance the special facility relocation plan science，rationality．
Key words：So uth to North Water Transfer；South Main Canal Project；shield tunneling；buried pipelines；dynamical load
南十渠 I：程是南水北調(diào)北京市內(nèi)配套工程，其主要穿越
北京巾南部城區(qū)，沿線地質(zhì)條件復(fù)雜，局部地下管線交織錯
雜，日管線材質(zhì)、性質(zhì)用途、埋設(shè)年份、土壤環(huán)境、接口類型、
埋深以及與盾構(gòu)隧道的相對位置E多有不同，地下盾構(gòu)施工
造成的隧道周同：t體形變，會引起地下管線產(chǎn)生較大的附加
變形和過大的附加應(yīng)力，易導(dǎo)致地下管線受損而發(fā)生事故，
影響居民正常生產(chǎn)、?；睢Ｒ虼?，對部分管線進(jìn)行合理、有效
的專項(xiàng)設(shè)施遷建(即對之進(jìn)行改移或保護(hù))是十分必要的。
本文通過數(shù)值模擬對盾構(gòu)法施上對其周圍管線應(yīng)力應(yīng)變進(jìn)
行了分析，塒管線保護(hù)方案進(jìn)行J，復(fù)核論證。
l 土體模型與計(jì)算建模
1．1 土體模型
在土力學(xué)中，對于巖石、混凝土和土壤等材料采用Mo
hr-Coulomb和Druck-Prager屈服準(zhǔn)則(簡稱為DP準(zhǔn)則)。
而在ANSYS有限元分析中對于巖石、土壤采用DP準(zhǔn)則可
以得到較為精確的結(jié)果。為便于分析，本文在一定條件下建
立三維計(jì)算模型進(jìn)行仿真運(yùn)算。
1．2 計(jì)算模型的假設(shè)
本文建立三維計(jì)算模型時(shí)采用如下假定。(1)地下管線
為均質(zhì)材料，沿長度方向等直徑、等壁厚，不考慮接頭的影
響。(2)假定管線在盾構(gòu)開挖過程中一直與土緊密接觸，即
存變形過程中管線與土共同變形，沒有相對滑動或脫離。
(3)開挖后洞室的單元面上施加均布力以考慮壁后注漿的影
收稿日期：2013-01 06 修回日期：20l3一O1¨O8
作者簡介：劉曉音(1980)，男，山東新泰人，1二程師，主要從事水利1：程管理方面研究。E-mail：lxy1980513@sina．com
· l56 · 探討與交流
劉曉音等·地下管線安全論證和遷建方案合理性分析
響。(4)隧道管片之間用螺栓連接，螺栓對管片剛度有一定
的影響，計(jì)算時(shí)用折減剛度進(jìn)行模擬。
2 盾構(gòu)施工(第九標(biāo)段)動態(tài)模擬及對管線
位移與應(yīng)力的影響
2．1 模型一(標(biāo)段：l1+302～l1+400)
2．1．1 計(jì)算模型與載荷施加
該模型中包含兩根地下管線，其一為燃?xì)夤芫€(鋼管)距
地面高程為2．4 m；其二為電信管線(混凝土管道)距離地面
高程為1．2 m。由于管線與開挖軸線相垂直布置時(shí)是最不
利工況，因此以下模型中管線均與開挖隧道方向正交。
模型一的有限元模型如圖1(a)所示，管道有限元模型如
圖1(b)所示。有限元模型開挖前后范圍距離分析管線為3O
m，左右范圍距離開挖軸線25 m，下邊界距離開挖軸線8．8
i'I1，上邊界為地面高程，開挖軸線距離地面為10．675 m。模
型中地層部分共劃分13 632個單元，管線共60個單元。
(a)整體有限元圖
(b)部分有限元圖
(c)模型參數(shù)說明圖(m)
圖1 模型一隧道盾構(gòu)開挖有限元模型
該模型中燃?xì)夤艿啦捎弥?。O鋼管，壁厚為5 mm進(jìn)行
計(jì)算。電信管線有鋼套管材料，也有塑料套管外包混凝土管
塊，模型一中計(jì)算采用直徑為0400，管壁為0．03 In混凝土
管(按C15混凝土計(jì)算)進(jìn)行計(jì)算。
模型邊界條件為：地基底部豎向固定；左右側(cè)和上下側(cè)
沿作用面法向固定，切向自由；地面為自由邊界。該三維有
限元模型中，采用了兩種單元類型：(1)8節(jié)點(diǎn)塊體單元
(SOI II)45)：用于地基結(jié)構(gòu)；(2)梁單元(BEAM188)：用于模
擬地下管線。模型荷載說明：盾構(gòu)機(jī)推力為15 000~20 000
kN(實(shí)際取推力17 000 kN)；掘進(jìn)速度為50 mm／min(實(shí)際
按最不利工況每開挖步取3 m／h)；注漿壓力為0．3～0．5
MPa(實(shí)際取0．3 MPa)；注漿厚度10 cm。
2．1．2 施工區(qū)地層變形結(jié)果及管線變形分析
圖2、圖3和表1為盾構(gòu)掘進(jìn)荷載下管道的最大變形結(jié)
果和安全允許值的對比。實(shí)際中由于施工質(zhì)量和各種不確
定因素，以及此次計(jì)算為最不利工況(開挖步為3 m)，這里
管線的發(fā)生位移僅是實(shí)際中可能發(fā)生的上限。
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開挖步(每步3m)
圖2 不同開挖步下管道正上方
地表節(jié)點(diǎn)(11031)豎向位移歷程
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‘一 —‘一 ●一燃電信氣管線水豎平向位移
圖3 隨著掘進(jìn)開挖步的各管線的變形歷程
2．1．3 管線應(yīng)力分析
表2為盾構(gòu)掘進(jìn)荷載下管道的最大應(yīng)力發(fā)生值和安全
允許值的對比。
2．2 模型二(標(biāo)段：124-400 124-600)
2．2．1 計(jì)算模型與載荷施加
該模型主要分析雨水管線和大直徑給水管線，見圖4。
該模型段管埋最深，注漿壓力應(yīng)施加最大0．5 MPa。
盾構(gòu)襯砌寬度為2 iTi，為了得出精確計(jì)算結(jié)果，這里推
進(jìn)步長設(shè)置為2 m，此模型有3O個開挖步，61個時(shí)問步。
模型二范圍尺寸為60 m×29 m×35．95 m，沿x負(fù)方向
為盾構(gòu)推進(jìn)方向。盾構(gòu)中心線距離地面為22．85 m，雨水管
線按z方向(與隧洞正交)埋設(shè)在地表下22 m處，給水管
表1 盾構(gòu)掘進(jìn)荷載下管道的變形結(jié)果
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探討與交流·157 ·
“ “
第11卷01期·南水北調(diào)與水利科技·2013年2月
表2 盾構(gòu)動荷載下管道應(yīng)力數(shù)值
線按z方向埋設(shè)在地表下4．8 rn。盾構(gòu)隧洞直徑4．7 m。上
邊界面為地面高程，開挖軸線距離地面為22．85 m，模型中
地層部分共劃分13 384個單元，管線共34個單元。根據(jù)結(jié)
構(gòu)對稱性，本算例取整個模型的1／2進(jìn)行分析。
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圖4 模型二建模參數(shù)說明(m)
法向固定，左側(cè)沿作用面法向固定，右側(cè)、前后側(cè)施加對稱邊
界條件，切向自由；地面為自由邊界。
2．2．2 施工區(qū)地層變形結(jié)果及管線變形分析
圖5、圖6和表3中所示為盾構(gòu)掘進(jìn)荷載下管道的最大
變形結(jié)果和安全允許值的對比。
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模型邊界條件為：地基底部豎向固定；上下側(cè)沿作用面 圖5 地表節(jié)點(diǎn)(8184)豎向位移歷程
表3 盾構(gòu)掘進(jìn)荷載下管道的變形結(jié)果
注：其中最大斜率在出現(xiàn)最大豎向位移的開挖步下由差分法算得。
俺
Ⅱ!!j
粵
① 406 -給水管道(PVC材料)，
． 給水管道(鑄鐵材料)，管徑1
④
． 燃?xì)夤艿馈句摬牧?，管徑100，高程
④
口30
⑤
④ 22 (_)???
00，高程421
程41 6
圖6 隨著掘進(jìn)開挖步的各管線的變形歷程(mm)
2．2．3 管線應(yīng)力分析
表4為盾構(gòu)掘進(jìn)荷載下管道的最大應(yīng)力發(fā)生值和安全
允許值的對比。
表4 盾構(gòu)動荷載下管道的應(yīng)力數(shù)值 MPa
2．3 模型三(標(biāo)段：l2+7()(]～12+800)
2．3．1 計(jì)算模型與載荷施加
該段模型主要分析三根管線，均與開挖隧道方向正交，
管徑均為100 mm。1號給水管道(PVC材料)距地面高程為
0．4 m；9號給水管道(鑄鐵材料)距地面高程為0．9 m；8號
· 158 · 探討與交流
燃?xì)夤艿?鋼材料)距地面高程為1．7 m。管道和地質(zhì)模型
參數(shù)見圖7。
模型三的有限元模型單元類型同模型一和模型二。有
限元模型開挖前后范圍共為60 m，初始開挖面距離三根分
析管線分別為30 m、34 m和39 nl，左右范圍距離開挖軸線
29 II1，下邊界距離開挖軸線l2．75 In，上邊界為地面高程，開
挖軸線距離地面為20．7 m。模型中地層部分共劃分16 620
個單元，管線共5O個單元。模型三邊界條件同模型一。
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地面高程
給水管道(PVC材料)，管徑100，高程42
-絲 笪壟 箜璧絲型)-管徑l吣高程41 6
燃?xì)夤艿?鋼材料)，管徑IO0,高程408
圖7 模型三建模參數(shù)說明(m)
2．3．2 施工區(qū)地層變形結(jié)果及管線變形分析
圖8、圖9和表5為盾構(gòu)掘進(jìn)荷載下管道的最大變形結(jié)
果和安全允許值的對比。
2．3．3 管線應(yīng)力分析
表6為盾構(gòu)掘進(jìn)荷載下管道的最大應(yīng)力發(fā)生值和安全
允許值的對比。
④
劉曉音等·地下管線安全論證和遷建方案合理性分析
管線豎向位移
管線(鑄鐵)豎向位移
管線(PC)豎向位移
時(shí)間步
圖8 地表節(jié)點(diǎn)豎向位移歷程
一
一 燃給氣水管線橫豎(P鑄向C位鐵) 橫移豎向位移
圖9 隨著掘進(jìn)開挖步的各管線的變形歷程
表6 盾構(gòu)動荷載下管道的應(yīng)力數(shù)值 MPa
3 計(jì)算結(jié)果分析
3．1 不同方案下地層和管線的變形、應(yīng)力分析及安
全評價(jià)
(1)通過選出三種最不利的地層和管線模型進(jìn)行計(jì)算分
析，所選施工標(biāo)段的地下管線無論是位移變形、斜率、還是應(yīng)
力狀態(tài)大部分都處于安全狀態(tài)。但個別地方和標(biāo)段的地下
管線可能在開挖載荷作用下超出安全允許范圍，應(yīng)該引起重
點(diǎn)注意。其中，模型一(標(biāo)段：11+302 11+400)中的管線
處于標(biāo)段的起始端，由于開挖較淺，盾構(gòu)推進(jìn)力和注漿壓力
都對地層有較大的干擾，有可能導(dǎo)致管線變形位移較大，但
是其應(yīng)力狀態(tài)仍處于安全范圍內(nèi)，所以可以通過采用相應(yīng)保
護(hù)措施進(jìn)行管線移動和安全處理。模型二(標(biāo)段：12+400
l24-600)和模型三(標(biāo)段：124-700 124-800)中的地下管線
在盾構(gòu)施工荷載下都處于安全狀態(tài)，不影響正常施工。
(2)地下管線在各種荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力狀態(tài)較為復(fù)
雜。通過分析，其徑向應(yīng)力較小，可以不予考慮；但須考慮管
線因各種原因產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力與縱向應(yīng)力，尤其是縱向應(yīng)
力。設(shè)計(jì)及施工中應(yīng)著力解決或抵消管線環(huán)向應(yīng)力與縱向
應(yīng)力影響。
3．2 地下施工對鄰近地下管線的影響規(guī)律
(1)地下施工對鄰近地下管線的影響規(guī)律基本一致，盾
構(gòu)穿過管線下方后，由于盾構(gòu)力的影響，土體回落帶動管線
運(yùn)動，管線豎向位移進(jìn)一步加大，并隨推進(jìn)力的增加，回落速
率提高；土體發(fā)生固結(jié)，盾構(gòu)到達(dá)管線后方20 m后，土體沉
降趨于穩(wěn)定，距離開挖面20 in外，對管線位移影響可忽略。
(2)管線埋深增大時(shí)，管線產(chǎn)生的沉降、水平位移及大主
應(yīng)力也相應(yīng)增大。管材的變化對管線的沉降影響很小，但對
管線的水平位移及大主應(yīng)力影響較大，管線彈性模量較大時(shí)
就會對地層移動產(chǎn)生較大的抑制作用，而彈性模量較小的管
線能與周圍土體協(xié)調(diào)變形。
(3)管線平行隧道軸線時(shí)，同一水平面上，隧道軸線正上
方的管線面臨的威脅最大，但對水平位移反映敏感的管線來
說，處在隧道沉降主要影響范圍邊界位置最為不利。土層剛
度對地下管線的力學(xué)性狀影響較為顯著。土層剛度越小，管
線所受到的施工影響越大。采取措施提高土層剛度，有助于
減小管線的沉降量與最大應(yīng)力，但當(dāng)加固到一定程度后，對
管線性狀的改善較為有限。彈性模量對管線位移的影響較
為有限，對應(yīng)力影響較為明顯：位移隨彈性模量增大而緩慢
減小，而應(yīng)力增大較為明顯。
(4)直徑對管線性狀影響比較明顯：位移先隨管徑增大
而增大，后隨管徑增大而減??；縱向應(yīng)力隨管徑增長較快。
壁厚對管線位移的影響不很明顯，對應(yīng)力影響相對明顯：位
移隨壁厚增大而緩慢減小，縱向應(yīng)力減小較快。截面形狀不
同對管線位移影響不大，但對管線應(yīng)力影響比較明顯：圓管
的位移與方管基本接近，圓管的受力比較合理，方管應(yīng)力要
比圓管大很多，較為不利。盾構(gòu)掘進(jìn)快慢對地下管線的影響
較為明顯。掘進(jìn)越快，管線的位移與縱向應(yīng)力增長很快，當(dāng)
掘進(jìn)速率達(dá)到一定程度后增長趨于緩慢。當(dāng)工程中從近距
離平行雙管下方穿越時(shí)，它們的位移要小于單管情形，縱向
應(yīng)力差別不很顯著，要較單管情形安全。
4 變形監(jiān)測分析
為保證施工安全并驗(yàn)證計(jì)算結(jié)果，我們結(jié)合施工對對部
分管線進(jìn)行了監(jiān)測，對工程中的地表橫斷面變形和地下管線
變形進(jìn)行實(shí)測，將觀測變形結(jié)果進(jìn)行分析，可得如下結(jié)論：
(1)盾構(gòu)沉降槽的分布在隧道左右3D(D為隧道外徑)
之內(nèi)，而最大沉降量的6O ～70 發(fā)生在1．5D范圍之內(nèi)，
隧道的1．5D范圍為隧道施工的主要影響區(qū)域，在其范圍之
內(nèi)的地下構(gòu)筑物應(yīng)該進(jìn)行重點(diǎn)監(jiān)測。
(2)從管線受力方面考慮，根據(jù)地表沉降值劃定的沉降
極限，國內(nèi)一般采用30 nun，對管線不會造成影響。本文認(rèn)
為地面沉降50~80 mm范圍之內(nèi)，地下管線處于安全狀態(tài)。
(3)從管線變形方面考慮則需結(jié)合材質(zhì)考慮。以鑄鐵
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第11卷O1期·南水北調(diào)與水利科技·2013年2月
為例，管線的變形曲率應(yīng)小于等于0．0078或者差異沉降小
于等于l／128，從應(yīng)力判別考慮，管線的最大拉應(yīng)力應(yīng)該小
于等于71 MPa，最大壓應(yīng)力應(yīng)小于等于127．4 MPa，管線
可正常使用，否則容易產(chǎn)生斷裂或泄漏。因此，設(shè)計(jì)及實(shí)施
前應(yīng)詳細(xì)了解管件材質(zhì)及屬性，有針對性的做好相關(guān)工作。
5 結(jié)論
(1)通過計(jì)算分析可以證明南干渠盾構(gòu)施工地下管線保
護(hù)方案是可行的，同時(shí)提出了施工中應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)控部位，并建
議必要時(shí)采取保護(hù)措施。
(2)對盾構(gòu)施工時(shí)周邊不同管徑、不同材質(zhì)、不同埋深管
道的應(yīng)力應(yīng)變特性進(jìn)行了分析，對工程施工有指導(dǎo)意義，對
相關(guān)工程有參考價(jià)值。
(3)通過監(jiān)測分析揭示了盾構(gòu)施工地表沉降規(guī)律，并對
(上接第l55頁)
器的查詢對數(shù)據(jù)庫中的基本參數(shù)數(shù)據(jù)及查詢報(bào)表數(shù)據(jù)根據(jù)
訪問權(quán)限的不同進(jìn)行查詢與修改，同時(shí)該系統(tǒng)還提供了兩種
基于WebGIS的數(shù)據(jù)查詢方式，一種是基于空間數(shù)據(jù)的查
詢，一種是基于屬性數(shù)據(jù)的查詢。其主要是在瀏覽器上對行
政區(qū)劃、監(jiān)測測站、雨量測站、以及旱情分布等空間數(shù)據(jù)進(jìn)行
瀏覽查詢。
6 結(jié)語
基于WebGIS技術(shù)的旱情監(jiān)測及災(zāi)害評估管理系統(tǒng)通
過以網(wǎng)絡(luò)為平臺進(jìn)行信息采集、旱情評估以及旱情分析信息
發(fā)布等，系統(tǒng)的三層體系結(jié)構(gòu)(表示層、業(yè)務(wù)應(yīng)用層、G1S
服務(wù)層和數(shù)據(jù)層)能夠提高旱災(zāi)信息的采集、傳遞和使用
效率，并能高效、直觀的反映出干旱災(zāi)情，對提高各級決
策部門的管理決策水平具有積極意義。該系統(tǒng)屬于可擴(kuò)
· 160 · 探討與交流
周邊管線安全控制參數(shù)提出了建議。
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