3.4　除氧給水系統(tǒng)
3.4.1　除氧器底部加熱
　　除氧器底部加熱投入運行時，只要輔汽至除氧器調整門開度稍大，除氧水箱便會發(fā)生強烈的振動，與除氧器連接的一些閥門多次被振壞，分析原因為，底部加熱孔直徑太大(底部加熱孔直徑為25mm)，蒸汽加熱水箱給水時，發(fā)生水錘現(xiàn)象，從而造成強烈振動。后加工500個外徑為25mm、內徑為10mm的減徑元件，并將其焊接在原來的加熱孔上，這樣除氧器底部加熱孔的總面積大為減少。改造后除氧器底部加熱投入運行時，仍可滿足除氧水箱的加熱要求，即使輔汽至除氧器調整開至滿開度，也不會發(fā)生水錘現(xiàn)象。
3.4.2　繪制電動給水泵及汽動給水泵工況曲線　　
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1＃機電動給水泵初期啟動運行時，頻繁發(fā)生泵組跳閘的現(xiàn)象，電動給水泵甚至無法正常運行，查跳閘原因為“啟泵后流量低于17kg/s延時5s跳泵”保護動作。后將流量計算程序修改，并將流量低保護延時改為30s，啟泵正常。電泵運行過程中，當工況變化較大時，經常出現(xiàn)跳閘，由于運行人員很難判斷電泵是否在安全區(qū)域運行，這對電動給水泵乃至整個機組的安全運行都是極大的隱患，因此，建議對電動給水泵及汽動給水泵繪制運行工況曲線，泵運行過程中，運行人員可以直觀看到工況點是否在安全區(qū)域內，如果工況點已接近最大或最小流量曲線，運行人員可以快速進行操作，使工況點返回安全區(qū)域，此改動增加了機組運行的穩(wěn)定性及安全性。
3.4.3　小汽機頻繁跳閘
　　小汽機在試運過程中，頻繁發(fā)生跳閘現(xiàn)象，通過分析并進行模擬試驗，查清原因為調節(jié)級3個壓力值偏差定值太小，調節(jié)級壓力稍有波動，便會造成偏差大而導致保護動作，將偏差值重新調整后，小汽機的運行正常。
3.5　密封油系統(tǒng)
　　在密封油系統(tǒng)投入運行的過程中，發(fā)電機漏油監(jiān)測裝置(10MKA12CL011)經常發(fā)出液位高報警，經檢查發(fā)現(xiàn)汽機側及勵磁機側密封瓦均有漏油現(xiàn)象，于是調試人員對氫油差壓閥重新進行了調整，密封油差壓從146kPa調整至131kPa，漏油量有所減少，但漏油現(xiàn)象仍未消除，經統(tǒng)計每天漏油量大約為4～6L。分析后認為，漏油的主要原因為發(fā)電機端蓋油檔密封間隙大。另外由于密封油由主機潤滑油系統(tǒng)供給，隨著主機運行時間的增加，潤滑油中攜水量增加，也會造成密封瓦漏油，故主機真空濾油機必須保持連續(xù)穩(wěn)定運行。
　　后經測試，油檔密封左右間隙為0.30mm(合格范圍0.20～0.30mm)，上間隙為0.57mm(合格范圍0.30～0.57mm)，測試值已達合格范圍的上限。后將左右間隙調整至0.25mm，上間隙調整至0.40mm。機組重新啟動后，漏油狀況大為改善，每天的漏油量僅為15mL。
3.6　真空系統(tǒng)
　　真空泵在試運期間，大氣噴射器投運后，吸入口真空大幅下降，造成－90kPa壓力開關頻繁動作，真空泵無法正常運行。經分析認為是真空泵吸入口管道上逆止門至全開位置被卡住，無法回座。經解體檢查，證實了這一判斷，并在逆止門上加了限位塊，使之不能開至死點位置，重新啟泵后，大氣噴射器投運正常。

4　結論
　　經過對邯峰發(fā)電有限責任公司660MW汽輪發(fā)電機組附屬系統(tǒng)出現(xiàn)的問題進行分析并采取處理措施，各附屬系統(tǒng)均處于較為合理的運行狀態(tài)，為機組安全穩(wěn)定運行起到了關鍵作用，使機組順利地移交生產。