由于采掘的延伸與1611（3）備采面的即將回采，經(jīng)利用《礦井通風網(wǎng)絡模擬軟件》對單獨開啟北區(qū)或西風井風機時均無法滿足礦井通風需求。2012年3月28日對北區(qū)與西風井風機進行了通風性能測試，進一步驗證了單獨運行任何一臺風機均不能滿足通風需求。通過《礦井通風網(wǎng)絡模擬軟件》的模擬，需同時開啟北區(qū)風機與西風井風機進行通風，方可滿足礦井生產(chǎn)需求。為順利完成此次通風系統(tǒng)的調(diào)整，特制定本安全技術措施。

張集礦（北區(qū)）工業(yè)廣場內(nèi)布置有副井、主井和中央風井，采用中央并列式通風，抽出式通風方法，地面主要通風機為上海鼓風機廠生產(chǎn)的GAF37.5-22.4-1型軸流式通風機兩臺，一臺運行，一臺備用，配備電機為TD3200-8型同步電機，額定功率為3200kW，額定轉(zhuǎn)速為750r/min。

西風井工業(yè)廣場內(nèi)布置有副井和回風井，地面安裝兩臺主要通風機為毫頓華工程有限公司制造的ANN-3900/2000N型軸流式風機。配備電機為異步電動機，額定功率為3300kW，額定轉(zhuǎn)速為745r/min。目前西風井風機尚未開啟。

目前礦井運行北區(qū)1#風機，葉片角度-3°，風機負壓3160Pa，北區(qū)2#風機（葉片角度-3°）及西風井2臺風機（風機葉片角度在運轉(zhuǎn)過程中能隨時調(diào)整）備用。礦井總回風量31341m³/min，最大通風流程為11.2km，等積孔為11.06m²。西翼軌道大巷由西風井向北區(qū)進風3341m³/min，西翼膠帶機巷由西風井向北區(qū)進風908m³/min，北區(qū)通過西翼6煤兩條回風巷為西風井帶風8303m³/min，其中西翼6煤第一回風巷3523m³/min，西翼6煤第二回風巷4780m³/min。

選擇“風丸”軟件對礦井通風網(wǎng)絡進行解算，該網(wǎng)絡解算“風丸”軟件為中日合作項目，項目開發(fā)成功后，多次結(jié)合現(xiàn)場實際進行了大量的模擬試驗。

2011年9月，北區(qū)停產(chǎn)檢修期間，北區(qū)風機停運，西風井風機開啟+40°進行了運轉(zhuǎn)，模擬值與實測值情況如表1：

2012年3月，北區(qū)停產(chǎn)檢修期間，北區(qū)風機停止運轉(zhuǎn)，西風井風機開啟+40°進行了運轉(zhuǎn)，模擬值與實測值情況如表2：

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根據(jù)數(shù)次的網(wǎng)絡模擬和實際操作，張集礦在利用該軟件進行網(wǎng)絡解算方面已十分成熟，解算結(jié)果準確、可靠。因此，利用該軟件對兩區(qū)風機同時開啟進行運轉(zhuǎn)的網(wǎng)絡模擬結(jié)果對礦井通風系統(tǒng)的調(diào)整具有指導作用。

1611（3）面預計于2012年6月份回采，初采期間，工作面配風量≥2500m³/min，此時，北一采區(qū)預計回風量約為17333m³/min，西二采區(qū)預計回風量為7763m³/min，西三采區(qū)預計回風量為11379 m³/min，全礦合計預計回風量為36475m³/min。

1）單獨運行北區(qū)風機。

2）單獨運行西風井風機。

3）在北一、西二、西三采區(qū)內(nèi)部通風系統(tǒng)不變的基礎上，在西二1號回風石門、西二2號回風石門、西翼6煤回風巷東段及北一至西二施工聯(lián)巷施工通風設施，同時開啟北區(qū)風機與西風井風機，形成3個井筒進風2個井筒回風，實現(xiàn)由北區(qū)風機擔負北一采區(qū)的通風，由西風井風機擔負西二采區(qū)與西三采區(qū)的通風。

4)在西翼6煤第一回風巷、西翼6煤第二回風巷施工2處通風設施，隔斷北區(qū)與西風井間的回風聯(lián)巷，開啟北區(qū)風機與西風井風機，實現(xiàn)由北區(qū)風機擔負北區(qū)的通風，西風井風機擔負西三采區(qū)與西二1煤采區(qū)的通風。

當北區(qū)風機+3°運轉(zhuǎn)，西風井風機不運轉(zhuǎn)時，對礦井通風系統(tǒng)進行了模擬，模擬結(jié)果如表4：

從表4中看出，北區(qū)風機+3°運行時，礦井總回風量及西三采區(qū)風量基本滿足生產(chǎn)，但1611（3）工作面風量仍在2000 m³/min以下，礦井風機負壓達到了4316.4Pa，超過了3920Pa。由此可見，單獨運行北區(qū)風機方案是不可行的。