利用計算機在線監(jiān)測系統(tǒng)曲線判斷冶金企業(yè)生產(chǎn)過程、事故過程的可能產(chǎn)生的原因，達到減少設備停機時間和長周期運行的目的。
    隨著計算機技術的普及在線監(jiān)測技術在大型機組應用也越來越普遍，對于減少設備停機時間，正確的判斷處理事故有了更詳實依據(jù)。
    1.TRT掛灰后曲線臺階趨勢的判定
   TRT發(fā)電機是冶金企業(yè)節(jié)能減排和挖潛增效的有力手段，由于高爐煤氣不管是干式除塵還是濕式除塵煤氣含塵量還相對比較高，造成透平機轉(zhuǎn)子葉片掛灰，合理的安排檢修，清理葉片掛灰和區(qū)分透平機其他原因引起的振動，是減少停機時間增加發(fā)電量的有效手段。煤氣由高爐管道經(jīng)除塵后送入透平機，由于轉(zhuǎn)子一級葉片受到進口煤氣高溫、流速大的沖刷不易在一級葉片上掛較厚的灰，而隨著煤氣推動一級葉片使轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)，煤氣溫度、流速降低，較易在二級葉片掛灰，改變了轉(zhuǎn)子重心增加振動。隨著掛灰量的增厚，振動達100um以上時葉片上局部積灰塵便會脫落，在振動曲線上形成一個幾秒鐘的階躍跳動,隨著運行時間的推移，此階躍型跳躍出現(xiàn)后，在今后一段時間內(nèi)還會不定期的出現(xiàn)階躍跳動，直至振動大保護跳機，這是有別于其它故障的可靠判據(jù)，同時結合用便攜式測振儀檢測軸承座瓦振比較振動值增大，確定透平機轉(zhuǎn)子振動為基頻，基本可確定是掛灰。此時根據(jù)高爐和設備的運行狀況及時安排停機就可達到效益的相對最大化。
    2.35MW發(fā)電機的溫度趨勢曲線假信號的判斷
    正確甄別傳感器發(fā)出的假信號跳機和真信號跳機是減少停機時間的方法，2012年7月22日23時53分35秒--2012年7月23日20時39分27秒35MW發(fā)電機定子鐵心第四測點溫度有97.63℃經(jīng)過20小時45分鐘的爬升溫度上升到106.37℃，與這種曲線溫度爬升相同的原因是，鐵芯硅鋼片層間松動造成的振動致使硅鋼片之間絕緣摩擦造成的局部短路產(chǎn)生地磁滯渦流造成的溫度升高，若鐵芯層間絕緣破損造成溫度升高一兩片是不會有如此高的溫度的，應達到十幾到幾十片的短路，由于該機組既不是新投入運行的新設備，也不是大修后的設備，外圍幾片硅鋼片松動可能性有可能存在，幾十片的可能幾乎不存在。運行正常的定子鐵芯，若鐵芯過熱其相對應的線圈應受到傳導也會溫度升高，發(fā)電機傳感器斷線故障會使溫度快速增大，在線監(jiān)測曲線會垂直上升（一般幾秒內(nèi)），因此可以只考慮是發(fā)電機傳感器和出線異常所致，為甄別故障真假，我們首先將保護退出，避免出現(xiàn)在檢查過程中解錯線造成跳機事故，直接在DCS上的IO卡件接線手搖發(fā)電機定子溫度傳感器接線，發(fā)現(xiàn)在線監(jiān)測曲線瞬間變低后溫度升高溫度曲線上升到121℃，便緊固IO卡件接線，溫度曲線未變化，解開IO卡件接線端子接線，則發(fā)電機溫度超量程200℃，用萬用表測試接線到傳感器之間的電阻為138Ω,此時的溫度理論計算值為112Ω，說明接線與傳感器的電阻值發(fā)生變化，解開發(fā)電機接線盒的熱電阻引線測得電阻與理論值一致，從新緊固接線后溫度正?；謴偷?8℃，一切正常。
    3.西地飽和蒸汽發(fā)電機水擊事故趨勢線的判定。
 2012年7月7日22時32分43秒承鋼西地飽和蒸汽發(fā)電機主推推力瓦溫度123℃發(fā)電機跳機，同時汽機軸封出噴出熱水，結論汽輪機蒸汽水擊造成跳機事故；檢查工藝參數(shù)曲線未跳機前主蒸汽流量、負荷曲線波動變化較大，同時汽機軸振動同步波動，蒸汽溫度變化不明顯（由于溫度較低的緣故，有別于中高壓汽輪機主蒸汽急劇下降現(xiàn)象）。
    檢查造成水擊原因是汽輪機發(fā)電機主蒸汽系統(tǒng)汽源來自承鋼煉鋼一廠、二廠以及蓄熱器系統(tǒng)的余熱飽和蒸汽匯總后，通過發(fā)電站主廠房外的蒸汽濾潔器脫濕除垢后，經(jīng)由電動主汽門輸送至汽輪機。檢查過程發(fā)現(xiàn)由于前一天上級領導檢查，將部分公路邊的疏水器門關閉沒有及時打開，而飽和蒸汽溫度低凝結的水汽未及時排除造成氣缸內(nèi)凝結水緩慢增加，最終導致水擊事故。
    4.南山零序電流曲線分析判定
    2012年6月10日21時57分46秒南山燒結余熱發(fā)電機接地保護跳閘，本配電室10KV母線未見接地信號，核對并網(wǎng)變電站其10KV系統(tǒng)未發(fā)出接地信號，檢查也無接地信號，查發(fā)電機施耐德微機綜保裝置屏幕只報接地故障（該型綜保裝置只有用專用軟件導入筆記本電腦內(nèi)才能查實時動作曲線），查系統(tǒng)零序電流曲線由于三相負荷不均衡，平時零序電流經(jīng)常在2A左右運行，跳機前最高到2.8A并有一個平臺（估計是采樣時間較長峰值較小所致），采樣值未到達動作值3.2A。同時發(fā)生接地故障也不應零序電流這么小，因此判斷為系統(tǒng)由于不平衡造成的保護動作，發(fā)電機可以投入運行。第二天調(diào)出綜保裝置實時動作曲線動作電流3.0A，時間0.4秒，同時得知燒結低壓系統(tǒng)有一個兩相短路所致三相電流不平衡造成零序電流大，而保護整定值較?。ㄎ纯紤]該系統(tǒng)的不平衡電流較大），為避免此類事故發(fā)生，將發(fā)電機零序保護放大到4A，時間0.4秒，運行正常。
    5.60MW發(fā)電機4#瓦振動大分析和處理
    2012年11月5日新建60兆瓦發(fā)電機在試運行后，再次起車時,發(fā)電機有功負荷僅帶1500KW，發(fā)電機4瓦振動大81um跳機，當時分析為假信號，檢查傳感器接線及其它接線未見異常，便懷疑傳感器內(nèi)部異常，將1#瓦與4#瓦傳感器對調(diào)，同時用便攜式測振儀進行監(jiān)測，發(fā)現(xiàn)4#瓦在線振動隨機在28um-43 um上下起伏動蕩（而便攜式測振儀振動數(shù)值不變），由此看出傳感器沒有問題， 進一步懷疑電纜受外界干擾所致，便臨時放一根屏蔽電纜依舊振動值隨機震蕩，更換本特利3500檢測系統(tǒng)的通道，考慮鄰近勵磁機可能對儀器產(chǎn)生干擾便制作了簡單的屏蔽層對干擾信號進行屏蔽，結果無效。檢測軸電壓1.23V，為避免軸電壓影響傳感器信號，采取對大軸臨時進行接地，振動數(shù)值還是未恢復正常值，最后將屏蔽電纜直接接入本特利3500檢測接線端子上，振動消失說明，干擾部位在本特利3500檢測屏端子至本特利3500檢測柜側(cè)面接線端子之間這段不到400mm的線上。
    小結：通過以上幾例利用在線監(jiān)測系統(tǒng)趨勢曲線對出現(xiàn)問題的分析，我們發(fā)現(xiàn)一方面可以減少設備停機時間，另一方面參照趨勢曲線可以判斷處理事故的方法是否正確。