某電廠發(fā)電機首次啟動后，發(fā)現軸系振動過大。分析認為，密封座頂部與底部的間隙偏差過大，導致下半密封瓦與軸之間的緊力超標，是造成振動過大的主要原因。通過對機組進行動平衡，并調整密封瓦間隙，解決了軸系振動過大的問題。
    某電廠機組首次啟動，在機組升速至934rpm時，發(fā)電機側7號瓦振最高達到72um（發(fā)電機臨界），隨后下降至正常，2012~3000rpm時機組振動均在正常范圍內，在電氣做試驗時7Y軸振有所增大，直到機組首次并網后7Y軸振最高達到125 um（125 um報警、250 um跳機）。在帶負荷期間7Y軸振基本在120 um左右。
    本機組共有8個支持軸承，其中汽輪機6個，發(fā)電機2個。
    轉向：從機頭向發(fā)電機方向看為逆時針
    轉速：3000 r/min
    軸系臨界轉速：
 

 
    處理措施
    經過技術人員認真分析研究，決定對機組進行動平衡，并調整密封瓦間隙。
    機組停機并冷卻后，停盤車對密封瓦進行檢查，現場檢查發(fā)現下半密封瓦局部有輕微接觸痕跡，屬于從靜態(tài)至動態(tài)過程中的正?，F象。隨后對密封瓦的檢查情況進行落實，并對相關照片進行了檢查，也未發(fā)現異明顯異常。隨后調取機組關振動數據并對現場熱工振動測點的實際位置進行復核（即定位基準點0位）。經現場計算，得出第一次調整方案：平衡塊加在低發(fā)對輪發(fā)電機側，角度215°處，重量16×38g=608g 。由于現場加平衡塊的位置不方便，將平衡塊安裝位置的角度調整到205°。
    機組機再次啟動后，#7瓦振有明顯的下降，但是#6瓦振由原來的22 um上升到32 um，振動略有增加，其他瓦振無明顯變化。
    隨后，對上述數據進行重新計算，并進行了第二次調整，保持原加重重量不變，加重位置減30°即175°。
    由于#7瓦在1000rpm時瞬間振動過大，揭開#7瓦重新檢查后，發(fā)現#7瓦的接觸和相關間隙均屬于正常情況。同時，對#7密封瓦座與軸的間隙情況進行了檢查，認為密封瓦座的裝配情況可能導致密封瓦下半緊力超標，而#7X\Y向振動情況也顯示在990—1000rpm時，轉子的偏心相對下半較大，從而導致了#7瓦在1000rpm時瞬間振動過大的現象發(fā)生。打開#7瓦上半，檢查密封瓦座水平方向兩側和頂部間隙：左，5.1mm，右，4.76mm,頂部，5.5mm。翻出#7瓦下半后，檢查情況：左，5.1mm，右，4.76mm，頂部5.2mm，底部4.4mm。需要進一步檢查：檢查密封瓦內圓是否有摩擦痕跡。密封座與軸頸間隙差值在0.5mm為宜（上部間隙大于底部間隙），可采取重新鉆鉸銷孔以保證間隙要求。經過對密封瓦座與軸頸間隙用新塞尺重新測量，得到具體檢查數據如下：打開#7瓦上半，對密封瓦座水平方向兩側和頂部間隙檢查情況：左：5.04，右：4.63，頂部：5.51.經過現場計算，密封座應整體下落0.50mm以保證要求。
    現場隨后對密封瓦進行重新鉆鉸銷孔，絞孔前上下間隙差值為5.51-（5.04+4.63-5.51）=1.35mm，此間隙比標準大了0.70mm；絞孔后上下間隙差值為5.0-(4.9+4.7-5.0)=0.40mm,此間隙在標準之內，符合要求。
檢修以后過了一段時間再次啟動振動，機組啟動過程中臨界最大7Y振動76.9 um，機組經過動平衡、調整密封瓦間隙后振動情況有了很大改善，通過這次機組啟動中的沖轉、帶負荷、停機情況來看滿足合同及規(guī)范要求，滿足機組的正常啟停及帶負荷運行。
    原因分析
    通過本次優(yōu)化調整試驗分析，以及調整后的機組運行情況發(fā)現，密封座頂部與底部的間隙偏差過大，會導致下半密封瓦與軸之間的緊力超標，是造成振動過大的主要原因。
    通過本次優(yōu)化調整試驗分析，筆者認為，發(fā)電機轉子與汽輪機轉子動平衡存在有不一致問題，設備制造過程中和出廠前的監(jiān)造驗收時，應引起高度重視。要盡量在設備出廠之前就把該問題消滅在萌芽狀態(tài)。電廠項目的設備采購人員在采購相關設備時，應該仔細謹慎，做好詳細的考察和驗證，避免采購不合格或存在質量缺陷的產品。作為施工人員，機組在安裝中應嚴格按要求復查間隙，同時做好記錄，遇見問題應該及時和設備廠家溝通協(xié)調，同時加大科研、技改力度，遇見問題要及時解決，保證施工的順利進行。