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換熱器振動(dòng)失效分析

文檔作者：齊琦王龍杰陳大野張洪偉4 文檔來(lái)源： 1．黑龍江省機(jī)械科學(xué)研究院 2．中國(guó)石油天然氣第八建設(shè)有限公司 3．大唐哈爾濱第一熱電廠		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2024年09月21日
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機(jī)械工程師
————————————————■————一MECHANICAL ENGINEER
齊琦1。王龍杰z。陳大野，。張洪偉4
(1．黑龍江省機(jī)械科學(xué)研究院，哈爾濱150040；2．中國(guó)石油天然氣第八建設(shè)有限公司，遼寧撫順113000；
3．大唐哈爾濱第一熱電廠，哈爾濱150078；4．齊齊哈爾北方機(jī)器有限責(zé)任公司，黑龍江齊齊哈爾161000)
摘要：換熱器是石油化工系統(tǒng)應(yīng)用廣泛的過(guò)程設(shè)備之一，它可以完成物流之間的熱量傳遞，進(jìn)一步滿足產(chǎn)品對(duì)工藝的
要求。隨著換熱器的大型化和流體流動(dòng)的高速化，發(fā)生振動(dòng)的可能性在逐步增加，有關(guān)振動(dòng)破壞的事例逐年增多。文中
對(duì)換熱器的振動(dòng)問(wèn)題進(jìn)行分析并提出合理的抗振方法。
關(guān)鍵詞：換熱器，振動(dòng)．管束
中圖分類(lèi)號(hào)：TQ 051．5 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B 文章編號(hào)：1002—2333(2016)06—0121—02
1引起振動(dòng)的機(jī)理
J．J漩渦分離
換熱管的流體在雷諾數(shù)比較大的時(shí)候，容易在背面
兩側(cè)發(fā)生脫離漩渦，即某一刻某一側(cè)產(chǎn)生漩渦，而另一側(cè)
的漩渦恰好與換熱管脫離；下一刻剛好相反，產(chǎn)生漩渦的
一側(cè)漩渦長(zhǎng)大、分離，分離漩渦的一側(cè)又重新生成、長(zhǎng)大。
導(dǎo)致?lián)Q熱管發(fā)生振動(dòng)，振動(dòng)頻率公式為
工=sJ4。(1)
式中：&amp;amp;為斯特羅哈數(shù)；磊為管徑i‘為振動(dòng)頻率；”為流速。
當(dāng)振動(dòng)頻率和管道的固有頻率一旦相同，就會(huì)發(fā)生共振
現(xiàn)象。
1．2紊流抖振
當(dāng)紊流脈動(dòng)的主頻率丘定義為
f∞=vdo[3．05(1-do／t)2+0．28]／(此o (2)
式中：溈管束橫向中心距；z為跨長(zhǎng)。
一般情況下，由于紊流抖振引發(fā)的振動(dòng)具有一定的
隨機(jī)性，換熱管僅在其固有頻率附近產(chǎn)生響應(yīng)，因此它不
是引起換熱管失效的主要原因，可以認(rèn)為它是引起流體
彈性不穩(wěn)定的主要原因。
1．3彈性不穩(wěn)定
從管束與流體的相互作用考慮，彈性不穩(wěn)定是一類(lèi)
流固耦合現(xiàn)象，流體彈性不穩(wěn)定現(xiàn)象是在其他誘導(dǎo)振動(dòng)
機(jī)理的基礎(chǔ)上產(chǎn)生的，它會(huì)使換熱管之間、換熱管與折流
板管孑L之間相互碰撞。流體彈性激振時(shí)，橫流速度的“臨
界值”計(jì)算公式：
vo=13f．(m≯dpfo)此； (3)
A=o．159C．、／E酬，以)。(4)
式中：砜為單位管長(zhǎng)的有效質(zhì)量；p為流體密度；盧為臨界
不穩(wěn)定常數(shù)。
1．4聲共鳴
聲共鳴只發(fā)生在殼程流體為氣體的情況，聲駐波頻
率計(jì)算公式為
L=nc／(2L+)。(5)
式中：￡+為特征長(zhǎng)度；n為振型常數(shù)；c為介質(zhì)參數(shù)。
通常我們認(rèn)為紊流抖振發(fā)生的區(qū)域是管束深處，而
漩渦分離現(xiàn)象發(fā)生的區(qū)域主要在管束外圍的2～3排處。
有時(shí)我們也認(rèn)為：當(dāng)管間距較小時(shí)，由于既不能保持管束
上游幾乎平滑
的橫向流速，
又沒(méi)有足夠的
管束下游作為
產(chǎn)生漩渦分離
的空間，因此
這種情況漩渦
分離機(jī)理不是
主要的，而紊
流抖振機(jī)理起
主導(dǎo)作用。前
三個(gè)誘導(dǎo)振動(dòng)
＼
彈性不穩(wěn)定]
漩--渦分1離飄’
流速
圖1誘導(dǎo)振動(dòng)與振幅的關(guān)系曲線
機(jī)理與振幅和? ? ?——
流速的定性關(guān)系如圖1所示。
2影響振動(dòng)的因素
目前對(duì)換熱器振動(dòng)的處理，可以分為兩大類(lèi)：抑制振
動(dòng)和利用振動(dòng)。關(guān)于利用振動(dòng)來(lái)強(qiáng)化傳熱(彈性管束換熱
器)工程上雖有應(yīng)用，但此結(jié)構(gòu)也受到一些客觀條件的限
制，所以對(duì)多數(shù)振動(dòng)問(wèn)題的處理還是選擇了前者。
2．，殼程流體的分布形式
殼程流體是影響換熱器振動(dòng)特性的主要因素，由于
它的激勵(lì)，換熱器才產(chǎn)生振動(dòng)，一般情況下流體在換熱器
殼體內(nèi)的分布情況和質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別如圖1和圖2所示。
從理想化的抗振角度出發(fā)，只允許有主流體(B股)，
表1 殼程各股流體的質(zhì)量分?jǐn)?shù)％
網(wǎng)址：wwW．jxgcs com電郵：hrbengineer@163．com 2016年第6期i 1 2 1
萬(wàn)方數(shù)據(jù)
機(jī)械工程師
————●——————●●————————■———●————一MECHANICAL ENGINEER
其它旁路流體
(A股、C股、E
股)都應(yīng)該避
免，因?yàn)檫@些區(qū)
域的局部高速
流極易引起局
部振動(dòng)。
1)B股流
體為換熱器內(nèi)
的主流體，減小
折流板的間距可以使B股流體的流量有所增加，抗振動(dòng)性
能提高，傳熱效率便隨之上升，但壓力損失也有所增大。
2)A股流體的流量大小與換熱管與折流板管El之間
的徑向間隙有關(guān)，此間隙對(duì)管束的振動(dòng)特性影響較大(前
面已經(jīng)說(shuō)明)，減小徑向間距，可以降低A股流體的流量。
3)C股流體與排管方式(正三角、正方形、轉(zhuǎn)角正三
角、轉(zhuǎn)角正方形)和排管數(shù)量有關(guān)，在同樣殼體內(nèi)徑的情
況下，正三角形排管方式不但換熱效果好，而且排管多，
對(duì)c股流體也有一定的抑制作用。
4)E股流體從折流板外徑與殼體內(nèi)徑間的間隙流出，
單純從抗振的觀點(diǎn)考慮，此間隙越小越好，但工程實(shí)際中
考慮了加工和維修等因素，所以并沒(méi)有達(dá)到理想的情況。
2．2換熱管排列間距
在不影響換熱效率的前提下，適當(dāng)增加管間距后，換
熱器有以下四個(gè)特點(diǎn)：1)在折流板間距不變的情況下，能
夠降低錯(cuò)流流速。2)通過(guò)增加間距，可以增大由于“臨界
流速”系數(shù)。3)換熱管之間距離的增加，減小了管間由于
振動(dòng)相互碰撞的可能。4)換熱系數(shù)隨著它的增大而減小，
但是減小的規(guī)律不是很明顯。
2．3換熱管直徑
管徑的大小對(duì)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)也起到一定的作用，在其
它條件不變時(shí)，應(yīng)用不同的管徑所得到的固有頻率有所
不同。管徑不同時(shí)，能夠引起換熱器性能的變化。
2．4折流板間距
通過(guò)減小折流板間距來(lái)增加固有頻率，但同時(shí)也會(huì)
帶來(lái)一些工藝上的不足(動(dòng)力消耗過(guò)大等)。對(duì)于傳統(tǒng)的
弓形折流板，在適當(dāng)?shù)臈l件下合理地調(diào)整其間距對(duì)抗振
是最直接也是最有效果的。
幾種結(jié)構(gòu)的變化不但增加了“臨界流速”，起到的抗
振效果也很可觀。但以下兩個(gè)方面值得我們注意：1)由于
在折流板切口處不排管的結(jié)構(gòu)消除了只在每間隔一塊折
流板才能得到支承的那些換熱管的失效危險(xiǎn)陛，所以它
能最有效地解決管束振動(dòng)問(wèn)題，并且經(jīng)濟(jì)易行。2)如果我
們?cè)趦烧哿靼逯g的管段，用中間支承板(兩邊切去弓形
的板)加以支承，這樣就可以將換熱管的跨距減少到任意
程度，而實(shí)質(zhì)上對(duì)壓力損失沒(méi)有任何影響，而傳熱效率卻
有所增加。折流板間距對(duì)振動(dòng)的影響是最為明顯的，并且
其間距減小還可以增加“臨界流速”，但此時(shí)其它的工藝
參數(shù)就不一定能夠滿足。對(duì)一臺(tái)換熱器的綜合評(píng)價(jià)主要
包括動(dòng)力消耗、傳熱功率、傳輸流體量、體積與重量等。在
滿足綜合性能的條件下，采取合理化的抗振方法是十分
關(guān)鍵的問(wèn)題。
3基于ANSYS的振動(dòng)特性分析
表2換熱器基礎(chǔ)參數(shù)
換熱器基礎(chǔ)參數(shù)如表2所示，對(duì)換熱器的基本情況有
所了解以后，我們下一步將選擇合適的方法建立模型，并
對(duì)其進(jìn)行加載、網(wǎng)格劃分、模態(tài)求解等。換熱器實(shí)體模型
及網(wǎng)格劃分如圖3所示，各階固有頻率如圖4所示。
至此，換熱
器整體有向上彎
曲的趨勢(shì)，并且
有的出現(xiàn)了局部
變形，這也告訴
我們，對(duì)于該換
熱器在生產(chǎn)中應(yīng)
該盡量避免接近
其七八階固有頻
率值，以免發(fā)生
共振，而對(duì)其造成大的影響。
4綜合性能評(píng)定
利用實(shí)體模型所做的模態(tài)分析雖然能夠模擬實(shí)際情
況，讓我們從宏觀上認(rèn)識(shí)了換熱器的振型變化，但是建立
模型的過(guò)程要復(fù)雜一些，換熱器的振動(dòng)受多方面因素的
影響，今后應(yīng)加強(qiáng)流體力相位對(duì)實(shí)際換熱器作用的研究。
要徹底弄清楚流體力相位等諸多因素對(duì)換熱器振動(dòng)的影
響，所得到的結(jié)果還沒(méi)有做到能夠自動(dòng)判斷是否滿足工
藝的要求，對(duì)于這一點(diǎn)還需要完善。
[參考文獻(xiàn)】
[1]管殼式換熱器：GBl51-1999[S]．
[2]列管式換熱器：TEMA一1999[S]．
[3]李漢．管殼式換熱器振動(dòng)問(wèn)題探討[J]．化工設(shè)計(jì)，2007，17(1)：
17—19．
[4]晉永革，陳建軍．換熱器的防振設(shè)計(jì)及措施[J]l華北石油設(shè)計(jì)，
2002(1)：30一31．
(編輯明濤)
作者簡(jiǎn)介：齊琦(1988一)，女，助理工程師。
收稿日期：2016一01—27

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