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新立變電站接地系統(tǒng)安全性能研究

文檔作者：魯志偉馬文婧宋文國尹相愛文檔來源： 1．東北電力大學輸變電技術學院 2．東北電力大學電氣工程學院 3．吉林省電力有限公司		點擊數(shù)：	更新時間： 2022年02月10日
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第32卷第6期
2012年12月
東北電力大學學報
Journal Of Northeast Dianli University
VoI．32．No．6
Dee．．2012
文章編號：1005—2992(2012)06—0028—05
新立變電站接地系統(tǒng)安全性能研究
魯志偉 ，馬文婧2，宋文國 ，尹相愛。
(1．東北電力大學輸變電技術學院，吉林吉林132012；2．東北電力大學電氣工程學院，吉林吉林132012；3．吉林
省電力有限公司吉林供電公司，吉林吉林132011)
摘 要：電力系統(tǒng)的發(fā)展導致系統(tǒng)發(fā)生接地故障時入地的短路電流101越來越大，發(fā)變電站接地電
阻R很難滿足R≤2 000／I。．的要求。在場路結(jié)合的接地網(wǎng)不等電位模型基礎上，編制了二次電纜計算程
序。采用該計算程序全面分析了變電站地面電位分布和二次電纜及二次設備上的電位差，提出了保證
人身安全和設備安全的措施，可供高土壤電阻率地區(qū)接地系統(tǒng)設計和接地系統(tǒng)改造時參考。
關鍵詞：接地系統(tǒng)；接地電阻；排流線；二次系統(tǒng)；安全性
中圖分類號：TM 831 文獻標識碼：A
中華人民共和國電力行業(yè)標準《交流電氣裝置的接地》¨ 是國內(nèi)接地網(wǎng)的設計準則?！督涣麟姎庋b
置的接地》規(guī)定：工頻短路電流下的接地網(wǎng)最大電位升高不大于2 000 V。隨著電力系統(tǒng)電壓等級的提
高和系統(tǒng)容量的增大，接地故障電流和發(fā)變電站接地網(wǎng)的面積不斷增大，發(fā)變電站接地電阻很難滿足R
≤2 ooO／lo 的標準要求，而過高接地網(wǎng)電位升高嚴重威脅變電站接地系統(tǒng)的安全運行 j。變電站接地
系統(tǒng)的安全性包括人身安全和設備安全兩方面內(nèi)容：一是接觸電壓和跨步電壓不超過允許值，保證人身
安全；二是地電位升高小于允許值，保證發(fā)變電站設備特別是二次設備的安全_3 J。在土壤電阻率較高
且地網(wǎng)面積受限制的情況下，要使接地電阻滿足標準要求，導致技術經(jīng)濟均極不合理。本文以220 kV
新立變電站為例，對接地系統(tǒng)的安全性開展深入研究，提出了變電站接地電阻超標時確保接地系統(tǒng)安全
運行的措施。
1 變電站接地網(wǎng)工頻接地參數(shù)的數(shù)值計算
1．1 有二次電纜的接地網(wǎng)工頻接地參數(shù)的計算
電路圖是電路拓撲結(jié)構(gòu)的描述。若圖中任一支路都賦予一個參考方向，則稱該圖為有向圖。一條
支路聯(lián)接于兩個節(jié)點，則稱該支路與這兩個節(jié)點相關聯(lián)，節(jié)點與支路的關聯(lián)性質(zhì)可以用關聯(lián)矩陣來描
述。設有向圖的節(jié)點數(shù)為m，支路數(shù)為n。則該有向圖的關聯(lián)矩陣4為(m x n)階的矩陣。它的行對應于
節(jié)點，列對應于支路。它的任一元素 定義如下：0 =1，表示支路 與節(jié)點i關聯(lián)并且它的方向背離節(jié)
點；。 =一1，表示支路 與節(jié)點i關聯(lián)并且它的方向指向節(jié)點；口 =0，表示支路 與節(jié)點i無關聯(lián)。
一個簡單的田字形接地網(wǎng)如圖1所示。電網(wǎng)的短路電流從一個邊角節(jié)點人地，并假設每段導體的漏電流
集中在導體中點人地。應用節(jié)點分析方法建立節(jié)點關聯(lián)矩陣。節(jié)點編號需按如下規(guī)則：先橫排后豎列，先下后
上和先左后右，先中點后節(jié)點。這樣對于一個有n條支路和m個節(jié)點的網(wǎng)絡，由于每條支路在中點有漏電流入
地，則整個網(wǎng)絡變成有2n條支路和n+m個節(jié)點。對于該接地網(wǎng)絡可以求得阻抗矩陣z為：
收稿日期：2012—09—14
基金項目：吉林省電力有限公司科技項目(2010—6)
作者簡介：魯志偉(1963一)，東北電力大學輸變電技術學院教授，博士，主要研究方向：接地技術、電力電纜運行和電介質(zhì)材料等
第6期 魯志偉等：新立變電站接地系統(tǒng)安全性能研究 29
Z1
，
1 ? Z．1
，
? Z1
，2n
Zi
，
1 ?
，
?
，2n
Z2Ⅱ
．
1 ? Z2n
．
’‘’ Z2n
． 2n
z0+ M
， ，
= 1，? ，2n；z J=jwM √， =1，
?
，2n√= 1，? ，2n，i≠ ； =2zrf
式中： 。、M 和 分別為網(wǎng)絡變成2n條支路后，每
19 5 20 6 2l
8 —————●- l0 ——— ●卜—一
3 17 4
16
7 ————+ 9 —— ● —一
十 十
條支路導體的內(nèi)阻抗、外自感和不同導體間的互感i廠 圖1 接地網(wǎng)的節(jié)點編號
為人地電流的頻率。令：Y=Z～，若節(jié)點關聯(lián)矩陣為A，則節(jié)點導納矩陣 + 為：
+
= AYA ， (2)
對圖1所示電路列出節(jié)點電壓方程：
]' ㈩
式中： =[ ， ，?， ：] ，n維列向量， 為第 段導體的中點電位； 。=[ ：小 ： ?， ：+ ] ，m維
列向量， 為第n+ 個節(jié)點的電位；[ ]=[， ，，2，?，， ] ，n維列向量，， 為第i段導體的漏電流；[，0 ]
= [Jo，0，?，0]T，m維列向量，為接地網(wǎng)注入電流。
每段導體的漏電流都會在所有導體表面上產(chǎn)生電位，則第． 段導體上的總電位為
咖=Σ ，
i=1
(4)
其中： 稱為自電阻， 稱為互電阻。其計算問題在地網(wǎng)等電位的接地參數(shù)計算中已解決 J。采用點匹
配矩量法將式(4)寫成矩陣的形式，并令R～ =G，則有Ik=G ，代人式(4)，整理后可得：
y + [ ：]+[ 三][ ：]=[ 】． c5
本文的數(shù)學模型全面地考慮了導體電阻、自感和導體間的互感，計算結(jié)果更符合實際?；谏鲜龇?
法，編制了接地計算軟件。該軟件可以分析水平多層土壤中，接地網(wǎng)的接地阻抗、接觸電壓、跨步電壓和
網(wǎng)內(nèi)電位差等接地參數(shù)，并能給出地表面的電位分布。
二次電纜的屏蔽層雙端接地，此時接地系統(tǒng)相
當于含有內(nèi)阻的電壓源。計算沒有電纜時電纜屏蔽
層的兩個接地點之間的電位差(即接地網(wǎng)的網(wǎng)內(nèi)電
位差)，并在電纜的一個接地點向接地網(wǎng)注入單位電 Z
流，同時在電纜的另一個接地點從接地網(wǎng)抽出單位
電流，計算電纜的兩個接地點之間的電位差，由該電
位差除以單位電流便可得到接地網(wǎng)等效阻抗。再由
屏蔽層的阻抗就可以計算屏蔽層流過的電流。
1．2 二次電纜芯皮電位差的數(shù)值計算
求出電纜屏蔽層流過的電流后，就可以由二次
電纜分布參數(shù)等值電路計算電纜的芯皮電位差。短
l
】 1 1J + d 1 r f
I 0
l
r j ’
訂
圖2 二次電纜的分布參數(shù)計算模型
路電流通過地網(wǎng)對二次電纜芯線產(chǎn)生干擾時的二次電纜分布參數(shù)等值計算電路如圖2所示。圖2中
為電纜屏蔽層電流回路的自阻抗， 為電纜屏蔽層的對地容抗，】，c為電纜芯線與屏蔽層之間的容抗，z。
為電纜芯線電流回路的自阻抗，z 為電纜芯線與屏蔽層之間的轉(zhuǎn)移阻抗， 為傳遞導納。這些參數(shù)的詳
細求解見文獻[5]。
以電纜芯皮回路和皮地回路中的壓降和電流為變量，由圖2可以列出方程：
30 東北電力大學學報 第32卷
]=[-zZ 。 ZT ， ㈩
= Yc二 ㈩
上述矩陣方程以電纜芯皮回路和皮地回路中的壓降和電流為變量，需要改成以大地作為參考點的
回路壓降和芯皮中實際通過的電流，這樣才適于線路方程的計算需要。以Vc和Vv表示電纜芯、屏蔽層
的對地電壓，，。和Io表示在電纜芯、屏蔽層中通過的電流，由圖2可得：
： [：乏]=[一 Z c一+ 2 Z r一- Z ][ IC ]， c 8
黝=[ 一 ．
1．3 二次電纜芯皮電位差的數(shù)值計算 位囂B
本文計算了幾組芯皮電位差占地電位升的比
例，與文獻[2]的結(jié)果進行比較，驗證本文計算結(jié)果
的正確性。二次電纜布置在圖3所示的中心導體上方
(位置A)。接地網(wǎng)面積分別為100 m×100 m和200 m
×200 m，導體問隔距離10 m，接地網(wǎng)埋設深度為1 m， 。” 百A
土壤電阻率100 n·m，二次電纜長100 m，10 kA短路
電流從邊導體c點注入。地網(wǎng)邊長100 m，本文的計
算結(jié)果為：芯皮電位差177．4 V，芯皮電位差占地電
位升的比例17．80％ ，文獻[2]的計算結(jié)果為：芯皮
電位差210．6 V，芯皮電位差占地電位升的比例
21．13％；地網(wǎng)邊長200 1TI，本文的計算結(jié)果為：芯皮
電纜 行
— — — K
圖3 二次電纜及地網(wǎng)布置
列
電位差140．2 V，芯皮電位差占地電位升的比例45．99％，文獻[2]的計算結(jié)果為：芯皮電位差139．4 V，
芯皮電位差占地電位升的比例45．70％。所以本文的計算結(jié)果與文獻[2]的計算結(jié)果吻合。
2 新立變電站人身安全性分析
2．1 新立變電站內(nèi)允許的最大接觸電壓和跨步電壓
新立變電站接地網(wǎng)的接地電阻0．7，接地網(wǎng)的最大人地電流為12 kA，接地網(wǎng)最大電位升高為
8 400 V，超出國家標準4．2倍。圖4給出了新立變電站接地網(wǎng)布置，并對圖4中曲線1一曲線5的地面電
位分布進行了分析計算。其中電流由A點入地曲線1的電位分布如圖5所示，變電站最大接觸電壓和跨
步電壓如表1所示。
△ f 圈
I 1I Ij 主
I 曲 。垃 I I 11拯工
F △ 矗 lI主 ／△ 制樓
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A ． 。 。
84869 ‘
圖4 新立一次變接地網(wǎng)及二次電纜布置 圖5 曲線1上電位分布
第6期 魯志偉等：新立變電站接地系統(tǒng)安全性能研究 31
表1 接地網(wǎng)內(nèi)的最大接觸電壓和跨步電壓
跨步電壓／V 接觸電壓／V 跨步電壓／V 接觸電壓／V
東南角 506 無設備 西北角 504 1008
東北角 509 無設備 墻外五米內(nèi)84．5 無設備
西南角 503 1132
注：吉林省電力有限公司電力科學研究院實測值低于表中計算值。
2．2 接地網(wǎng)內(nèi)接觸電壓和跨步電壓
在大接地短路電流系統(tǒng)發(fā)生單相接地或同點兩相接地時，發(fā)電廠，變電所電氣設備接地的接觸電壓
和跨步電壓不應超過下列數(shù)值：
：= ——— 當衛(wèi) ， (10)
√
Uk =： ——— ． (11)
√
式中： 為接觸電壓；Ukp為跨步電壓；p。為人腳站立處地面的土壤電阻率； 為存在高土壤電阻率
路面層時人腳接地電阻的校正系數(shù)；￡為接地短路電流的持續(xù)時間。取t=0．5 s計算可得容許最大接觸
電勢為321 V，跨步電壓為549 V；在變電站地面鋪設20 cm厚的瀝青混凝土路面后，人體可承受的接觸
電勢和跨步電壓分別達到1 463 V和5 249 V。所以，新立變電站鋪高土壤電阻率路面后即可保證人身
安全。
3 二次設備安全性分析
3．1 二次電纜芯皮電位差及皮電流計算與分析
變電站的接地電位升高會直接影響到二次系統(tǒng)的安全性。為提高二次電纜抗電磁干擾的能力，通
常采用屏蔽層雙端接地的方式。短路電流將有一部分流過屏蔽層，并在二次電纜的芯線上感應出電位，
屏蔽層和芯線的電位差施加在二次電纜的屏蔽層上。二次電纜與二次設備直接相連，二次電纜的芯皮
電位差也直接施加在二次設備上。芯皮電位差過高將導致二次電纜和二次設備的絕緣損壞 。
微機保護裝置是變電站內(nèi)絕緣最薄弱的設備，其耐壓標準為2 kV。所以二次電纜的芯皮電位差必
須小于2 kV才能保證設備安全。根據(jù)新立變電站地網(wǎng)及二次電纜的布置圖，計算出電纜最長和短路電
流在電纜一端注入時，二次電纜的芯皮電位差為2 390 V，屏蔽層電流336 A。所以新立變電站工頻短路
故障可能威脅二次設備安全運行。
3．2 銅排流線對芯皮電位差和皮電流的影響
國內(nèi)已發(fā)生多次因電纜雙端接地導致故障電流流過電纜屏蔽層而燒毀二次電纜的事故。電力系統(tǒng)
通常采用在電纜溝中與二次電纜平行布置一條銅排流線，并使排流線與二次電纜可靠連接。這樣短路
故障時，由于排流線的阻抗比二次電纜屏蔽層的阻抗小得多，故障電流主要從排流線中流過，而流過二
次電纜屏蔽層的電流較小，可以克服電纜雙端接地時可能燒毀二次電纜的問題。銅排流線還可以顯著
降低二次電纜的芯皮電位差。計算結(jié)果表明：在電纜溝中與二次電纜平行布置一條6 mm銅排流線芯
皮電位差降低至402 V，屏蔽層電流降至53 A。所以加設排流線后的芯皮電位差小于2 000 V，屏蔽層電
流小于100 A，可確保二次電纜及二次設備的安全運行。
4 結(jié) 論
新立變電站發(fā)生工頻短路故障時地電位升高達到國家標準的4．2倍，而通過降低接地電阻使地電
位升高達到標準在技術和經(jīng)濟上均極不合理。在采取下列措施后，可以在不降低接地電阻的情況下，保
32 東北電力大學學報 第32卷
證人身和設備安全：
(1)敷設瀝高土壤電阻率路面，可以有效地提高人體能夠承受的接觸電壓和跨步電壓，保證接地電
阻超標接地網(wǎng)內(nèi)的人身安全；
(2)在電纜溝中與二次電纜平行布置一條銅排流線，不僅可以減小流過屏蔽層的電流，避免燒毀的
事故，而且可以顯著地降低二次電纜的芯皮電位差，保證二次電纜和二次設備的安全運行。新立變電站
在未敷設銅排流線時，二次電纜芯皮電位差超過2 kV，而在敷設6 mm銅排流線后，二次電纜的芯皮電
位差降低到402伏，保證了二次設備的安全運行。
參考文獻
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Grounding System Safety Performance of XinLi Substation
LU Zhi．wei ，MA Wen-jing ，SONG Wen．guo ，YIN Xiang．a(chǎn)i
(1．Technological School of Transmission and Transformation，Northeast Dianli University，Jilin Jilin 132012；2．Electrial
Engineering College，Northeast Dianli University，Jilin Jilin 132012；3．The Jilin Current Supply Company of Jilin Electric Power
Co．，Ltd，Jilin Jilin 13201 1)
Abstract：Along with the development of electric power system capacity，the value of failure current IO 1 flowing
into ground has been increased greatly．It is dificult for the substation grounding resistance R to meet the re—
quirements of R≤2 000／Io1．Based on field-circuit coupling theory，program to calculate secondary cable is es—
tablished in this paper．The calculation program is used to analysis substation ground potential distribution and
the potential differences of the secondary cables and secondary equipment．The methods of personal safety and
the equipment safety are put forward．The calculation method presented in this paper gives scientific foundation
for practical engineering．
Key words：Grounding system；Grounding resistance；Drainage wire；Secondary system；Safety

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