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影響接地系統(tǒng)安全的關(guān)鍵要素研究

文檔作者：付學(xué)文馬振宏魏智娟，顧爽王中亮孔國良文檔來源：國網(wǎng)河北省電力公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年07月18日
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第37卷第2期 華北水利水電大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) voI_37 No．2
2016年4月 Journal of Noah China University of Water Resources and Electric Power(Natural Science Edition) Apr．2016
DOI：10．3969／j．issn．1002—5634．2016．02．016
影響接地系統(tǒng)安全的關(guān)鍵要素研究
付學(xué)文，馬振宏，魏智娟，顧爽，王中亮，孔國良
(國網(wǎng)河北省電力公司邢臺(tái)供電分公司，河北邢臺(tái)054001)
摘要：為給接地系統(tǒng)的施工及技術(shù)改造提供一些理論依據(jù)，研究了影響接地系統(tǒng)安全的關(guān)鍵要素。采用加拿大
SES公司的CDEGS軟件，根據(jù)工程實(shí)際中的土壤結(jié)構(gòu)，通過對故障電流流入變電站的位置、土壤結(jié)構(gòu)、地網(wǎng)
網(wǎng)格間距、垂直接地體數(shù)量與形狀、地網(wǎng)邊角角度、地網(wǎng)外延水平接地體、地表土壤電阻率等7個(gè)方面系統(tǒng)
地仿真，論證了影響接地系統(tǒng)安全的關(guān)鍵要素，認(rèn)為故障電流在接地網(wǎng)邊角地帶時(shí)風(fēng)險(xiǎn)最大，可以用改變
地網(wǎng)形狀或土壤電阻率等方法提高電力系統(tǒng)的接地可靠性。
關(guān)鍵詞：接地系統(tǒng)；接地電阻；跨步電壓；接觸電壓
中圖分類號：TV513；TM862 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號：1002—5634(2016)02—0087—06
隨著電力系統(tǒng)容量的逐步加大，因鳥害 、雷
擊 、風(fēng)偏 、誤操作等原因致使流經(jīng)變電站、發(fā)電
廠接地系統(tǒng)的故障入地電流愈來愈大，影響電力系
統(tǒng)的供電可靠性。加拿大SES公司發(fā)布的接地系
統(tǒng)分析軟件包CDEGS目前已基本得到了國內(nèi)外相
關(guān)領(lǐng)域?qū)＜覍W(xué)者的認(rèn)可，他們將其課題分析結(jié)果與
CDEGS計(jì)算結(jié)果做比較驗(yàn)證分析 一 ，使用CDEGS
軟件對算例變電站接地系統(tǒng)進(jìn)行安全評估與改造設(shè)
計(jì) 糾等。筆者使用CDEGS軟件對可能影響接地
系統(tǒng)安全的幾個(gè)要素進(jìn)行仿真計(jì)算，以便為接地系
統(tǒng)的施工及技術(shù)改造提供一些理論依據(jù)。
1 接地系統(tǒng)的設(shè)計(jì)
目前我國工程人員設(shè)計(jì)接地系統(tǒng)時(shí)，通常采用
IEEE 80-1999標(biāo)準(zhǔn)中的建議，接地電阻 (0．5p)／
，P為土壤電阻率，將實(shí)際土壤假設(shè)為單層土壤結(jié)
構(gòu)進(jìn)行近似計(jì)算。而變電站或發(fā)電廠的建設(shè)土地分
布廣泛，土壤結(jié)構(gòu)差別較大，根據(jù)不同地區(qū)土壤的特
性建立多層次、多因素的土壤結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行計(jì)算更
為精確。
1．1 土壤結(jié)構(gòu)計(jì)算
土壤電阻率是影響接地網(wǎng)安全的重要因素，差
異化的土壤電阻率組成差異化的土壤結(jié)構(gòu)，故在進(jìn)
行接地系統(tǒng)計(jì)算分析之前需測量其土壤電阻率，以
便確定準(zhǔn)確的土壤結(jié)構(gòu)模型。測量土壤電阻率常用
的方法有兩種：Wenner法與Schlumberger法¨ 。
1．2 故障電流分布計(jì)算
站內(nèi)最大故障人地電流一般發(fā)生在系統(tǒng)單相對
地短路的情況，但最大入地電流也可能發(fā)生在雷擊
短路或站外桿塔短路的情況。而且，流入到變電站
接地系統(tǒng)總的故障電流比通過接地系統(tǒng)釋放到土壤
中的電流更大?？偟墓收想娏鞯囊徊糠謱⑼ㄟ^輸電
線的屏蔽線、接地系統(tǒng)導(dǎo)體和配電饋線的中性線或
屏蔽線返回到遠(yuǎn)端源和當(dāng)?shù)刈儔浩鞯闹行渣c(diǎn)。經(jīng)架
空線、輸電線的中性線和連接到變電站的配電線流
回的電流與總的故障電流之比稱為故障電流分流
系數(shù)。
1．3 接地系統(tǒng)安全分析
假設(shè)土壤電阻率為P，大地內(nèi)的電流密度為6，
則大地的場強(qiáng)密度為E =p6，無窮遠(yuǎn)處電位為零，
則變電站或發(fā)電廠發(fā)生接地故障時(shí)，接地故障電流
經(jīng)過接地網(wǎng)注人大地時(shí)地表電位如圖1所示¨ 。
純阻性電流是不存在的¨ ，所以把接地點(diǎn)處的
電位 與接地電流，的比值定義為接地電阻R，即
R = UM／I。
收稿日期：2015—08—19
作者簡介：付學(xué)文(1983一)，男，河北邢臺(tái)人，工程師，碩士，主要從事電力系統(tǒng)過電壓與絕緣配合方面的研究。E．mail：fuxuew
enok@ 163．com。
華北水利水電大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2016年4月
廣接地點(diǎn)電位：，—接地電流
Uj一接觸電壓：U —跨步電壓
圖1 接地網(wǎng)原理圖
接觸電壓與跨步電壓施加于人體產(chǎn)生流過人體
的電流，可能危及生命安全，減小接地阻抗值或改變
接地網(wǎng)參數(shù)可以降低接觸電壓和跨步電壓值，提高
變電站的安全性 。
2 接地系統(tǒng)的描述
2．1 土壤結(jié)構(gòu)
用Wenner法對某地區(qū)的土壤電阻率進(jìn)行測
量? ，在測量中改變電極間距，忽略探針長度，測
得9組視在電阻率，見表1。
表1 視在電阻率與極間距的對應(yīng)關(guān)系
2．2 變電站接地網(wǎng)模型
假設(shè)某變電站接地網(wǎng)為100 m×100 m、網(wǎng)格間距
為10 m的正方形，水平接地體等效直徑d=0．03 m，材
料是熱鍍鋅扁鋼，接地網(wǎng)埋深0．8 m_l ，入地電流
25 kA。接地網(wǎng)站在(一50，50)、(50，一50)、(50，
50)、(一50，50)地點(diǎn)圍成的區(qū)域如圖2所示。
圖2 接地網(wǎng)模型
2．3 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的選取
基于IEEE 80—2o00的標(biāo)準(zhǔn)，對接地系統(tǒng)進(jìn)行
安全評估時(shí)，接觸及跨步電壓安全值依據(jù)表2中的
相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算得出。
表2 接觸電壓及跨步電壓安全值的計(jì)算依據(jù)
3 故障電流入地點(diǎn)的影響
在仿真計(jì)算時(shí)需考慮故障電流流人地網(wǎng)的不同
位置對電力系統(tǒng)的影響。選取(0，0)、(20，3O)、
(40，40)、(5O，50)4個(gè)故障電流入地點(diǎn)進(jìn)行仿真計(jì)
算。結(jié)果表明，當(dāng)故障電流人地點(diǎn)在邊角地帶時(shí)接
地電阻和最大跨步電壓值較大，具體見表3。
表3 短路電流入地點(diǎn)對接地電阻、最大跨步電壓和最大接觸電壓的影響
4 土壤電阻率的影響 。 所-5
確
3
定
, -
的
5
地
3
范
(5
圍
3,
內(nèi)
-
進(jìn)
5
行
3)
觀
, (
測
5
計(jì)
3,
算
53
，
將土壤結(jié)構(gòu)設(shè)置為單層，土壤電阻率選取見表 壤電阻率的影響結(jié)果見表4。
表4 接地電阻和跨步電壓及接觸電壓隨土壤電阻率變化的情況
第37卷第2期 付學(xué)文，等： 影響接地系統(tǒng)安全的關(guān)鍵要素研究 89
5 網(wǎng)格間距的影響
圖3為不等間距接地網(wǎng)模型。將網(wǎng)格間距為
5、10、20 m及不等間距的模型仿真計(jì)算結(jié)果列于表
5。從表5中可以看出，網(wǎng)格間距越大，接地電阻和
跨步電壓越大。當(dāng)接地網(wǎng)面積確定之后，接地網(wǎng)間
距越小，接地網(wǎng)的散流性能越好。在網(wǎng)格間距最大
處多設(shè)置一些水平導(dǎo)體來降低接地電阻和跨步
電壓。
圖3 不等間距地網(wǎng)模型
表5 不同的網(wǎng)格間距對接地電阻和最大跨步電壓的影響
6 垂直接地體的影響
6．1 垂直接地棒的影響
在接地網(wǎng)的節(jié)點(diǎn)焊接2．5 m長垂直接地棒，材料
為熱鍍鋅扁鋼，截面等效半徑為30 mm，相對電阻率
(相對于銅)為8；相對磁導(dǎo)率(相對于真空)為250，接
地網(wǎng)距地面0．8 m，網(wǎng)格間距10 m，垂直接地棒的布
置如圖4所示 。接地電阻值為0．535 423 6 Q，
站內(nèi)跨步電壓的分布如圖5所示。
最大跨步電壓所在的位置位于(50．10，50．10)
到(50．67，50．67)范圍內(nèi)，最大值為763．984 V，比
不加垂直接地棒時(shí)的最大跨步電壓值763．346 V減
小了15．638 V，接地電阻0．535 423 6 n，比不加垂
直接地棒時(shí)的電阻值減小了0．006 962 4 n?？梢?，
增加垂直接地棒對接地系統(tǒng)的安全影響不是很明
顯，但卻大大增加了接地網(wǎng)成本。
圖4 帶垂直接地體的接地網(wǎng)
X／m
圖5 變電站內(nèi)地表跨步電壓的分布
6．2 深井接地體的影響
在接地網(wǎng)的4個(gè)頂點(diǎn)處添加不等長度、直徑為
50 mm的垂直接地體模擬深井接地體的情況，接地
電阻值以及變電站最大跨步電壓和最大接觸電壓的
變化值見表6。
這種情況下，跨步電壓最大值比不加深井接
地體的651．922 V分別減小了44．083、I62．422、
167．580、168．807、172．195 V；接地電阻比不加垂直
接地體時(shí)的0．540 720 9 n分別減小了0．013 937 4、
0．025 779 6、0．027 094 4、0．027 719 6、0．029 126 5 Q ；
接觸電壓最大值比不加深井接地體的4 121．716 V
分別減小了46．706、862．996、939．327、1 000．813、
1 002．167 V。
90 華北水利水電大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2016年4月
深井接地體可以降低接地電阻值和跨步電壓
值，提高接地系統(tǒng)的安全性。隨著深井接地體深度
的增加，接地電阻值降低，變電站地面電位降低，最
大跨步電壓值以及最大接觸電壓值直線下降。該方
法一般適用于變電站所在地區(qū)上層土壤電阻率很高
而下層土壤電阻率較低的土壤結(jié)構(gòu)。
7 圓弧形邊角的影響
1)圓弧半徑為5 m的地網(wǎng)。接地網(wǎng)結(jié)構(gòu)如圖6
所示，接地電阻0．541 233 0 l-I，阻抗角2．105 106。。
變電站跨步電壓計(jì)算結(jié)果如圖7所示。
由圖7可知，最大跨步電壓值643．953 V位于變
電站的對角線上(48．76，48．76)，比直角形邊角時(shí)的
763．984 V減小了120．031 V。
2)圓弧半徑為10 m的地網(wǎng)。當(dāng)圓弧半徑等于
接地網(wǎng)網(wǎng)格間距時(shí)的地網(wǎng)模型如圖8所示。
圖8中，故障電流入地點(diǎn)位于接地網(wǎng)4個(gè)圓弧
形邊角的中點(diǎn)，接地電阻值0．542 571 3 n，阻抗角
2．008 754。。變電站接觸電壓仿真計(jì)算結(jié)果如圖
9所示。
圖6 地網(wǎng)圓弧半徑為5 in時(shí)的圓弧形邊角接地網(wǎng)模型
之
出
腳
搬
距原點(diǎn)距離，m
圖7 地網(wǎng)圓弧半徑為5 nl時(shí)的變電站跨步電壓分布
圖8 地網(wǎng)圓弧半徑為10 nl時(shí)的圓弧形邊角接地網(wǎng)模型
圖9 接地網(wǎng)圓弧半徑為10 in時(shí)的變電站接觸電壓分布
間距時(shí) ： 角外的圓弧 竺 8外延水平接地體
， 最大跨步電壓為671．837 V，比直角時(shí)的 ? 一 ?！? ?
763．984 V減小了92．147 V。所以，改接地網(wǎng)邊角 對接地網(wǎng)的圓弧形邊角處外延6根6 in長的水
的直角形為圓弧形可大幅度降低跨步電壓值。 平接地體進(jìn)行仿真計(jì)算，地網(wǎng)的導(dǎo)體布置如圖10所
第37卷第2期 付學(xué)文，等： 影響接地系統(tǒng)安全的關(guān)鍵要素研究 9l
示。計(jì)算結(jié)果為：接地電阻值0．530 698 1 n，阻抗
角2．013 609。。電壓的具體計(jì)算結(jié)果如圖11和圖
12所示。
圖10 帶外延水平接地體的接地網(wǎng)模型
從仿真結(jié)果圖9和圖12中可以看出，在地網(wǎng)頂
點(diǎn)圓弧形邊角附近增加了外延6根6 m長的水平接
地體之后，跨步電壓值得到降低，但延長線端點(diǎn)處的
跨步電壓值卻大大提高，變電站或發(fā)電廠圍墻外的
潛在危險(xiǎn)性增加，在工程實(shí)際中不允許采用此降阻
措施。
距原點(diǎn)距離，m
圖l1 帶外延水平接地體的變電站跨步電壓分布
x／lfn
圖12 帶外延水平接地體的變電站接觸電壓分布
9增加表層土壤電阻率的影響 囂 至萎耄
為提高變電站的安全標(biāo)準(zhǔn)，需增加表層土壤電 為0．35 s。筆者模擬了安全閾值隨地表土壤電阻率
阻率。增加表層土壤電阻率的常用措施是在地表鋪 的變化情況，結(jié)果見表7。
表7 變電站電壓安全閾值隨附加地表土壤電阻率的變化情況
1O 結(jié)語
I)短路電流入地點(diǎn)在接地網(wǎng)邊角地帶時(shí)接地
電阻值和最大跨步電壓值及最大接觸電壓值較大，
在工程實(shí)際中應(yīng)極力避免這種情況。
2)在其他條件相同的情況下，接地電阻、跨步
電壓及接觸電壓隨著土壤電阻率的增大而增大，可
用參考文獻(xiàn)[24]的方法來降低土壤電阻率。
3)接地電阻、跨步電壓隨著接地網(wǎng)網(wǎng)格間距的
增大而增大，但從經(jīng)濟(jì)性的角度來看，減少接地網(wǎng)網(wǎng)
格間距來降低接地電阻和跨步電壓，并不合適。
4)增加垂直接地棒和深井接地體可以降低接
地電阻值和最大跨步電壓值，但效果不明顯；采用深
井接地降阻體適用于上層土壤電阻率很高而下層土
壤電阻率較低時(shí)的情況。
5)半徑等于網(wǎng)格間距的圓弧形邊角地網(wǎng)相對
于直角形邊角地網(wǎng)可大幅度降低跨步電壓。
6)增大表層土壤電阻率可以提高人體與土壤
的接觸電阻值，進(jìn)而提高變電站的安全標(biāo)準(zhǔn)，這種降
阻措施在實(shí)際中應(yīng)用最多，效果也很明顯 。
92 華北水利水電大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2016年4月
參 考 文 獻(xiàn)
[1]付學(xué)文，魏智娟．內(nèi)蒙古地區(qū)輸電線路鳥害統(tǒng)計(jì)故障分
析及防治對策[J]．內(nèi)蒙古電力技術(shù)，2011，29(1)：11
一l4．
[2]付學(xué)文，魏智娟，張志芳．架空輸電線路防雷措施研究
[J]．電氣自動(dòng)化，2013，35(2)：52—56
[3]付學(xué)文，王培軍，魏智娟．500 kV線路風(fēng)偏事故分析及
防止對策[J]．華北電力技術(shù)，2011(4)：5—8．
[4]張波，崔翔，趙志斌，等．大型變電站接地網(wǎng)的頻域分析
方法[J]．中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2002，22(9)：59—63．
[5]魯志偉，文習(xí)山，史艷玲，等．大型變電站接地網(wǎng)工頻接
地參數(shù)的數(shù)值計(jì)算[J]．中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2003，23
(12)：89—93．
[6]李增，吳廣寧，付龍海，等．雙層結(jié)構(gòu)土壤模型地網(wǎng)接地
電阻的簡化計(jì)算[J]．高電壓技術(shù)，2008，34(1)：45
— 48．
[7]郭劍，鄒軍，何金良，等．基于EMTP的地網(wǎng)暫態(tài)計(jì)算模
型[J]．高電壓技術(shù)，2004，30(9)：45—48．
[8]豆朋，陸培鈞，屈勇，等．用CDEGS軟件比較分析銅和鋼
接地網(wǎng)的性能[J]．高電壓技術(shù)，2007，33(12)：217—219．
[9]徐華，文習(xí)山，李中建，等．大型變電站鋼材和銅材接地
網(wǎng)的性能比較[J]．高電壓技術(shù)，2004，30(7)：18一
l9．63．
[1O] 呂偉杰，楊改蓉，謝海棠，等．雙層高土壤電阻率地區(qū)發(fā)
變電站接地網(wǎng)的分析[J]．電瓷避雷器，2007(3)：37
— 41．
[11] 周煒明，吳廣寧，曹曉斌，等．接地模塊對地網(wǎng)接地電
阻的影響[J]．電瓷避雷器，2008(2)：25—27．
[12]李生林，吳廣寧，曹曉斌，等．影響雙層土壤中垂直接
地極性能的研究[J]．電瓷避雷器，2007(5)：35—38．
[13] 中華人民共和國國家建設(shè)部，中華人民共和國國家質(zhì)
量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局．接地系統(tǒng)的土壤電阻率、接地
阻抗和地面電位測量導(dǎo)則：GB／T 17949．1～20o0[s]．
1版．北京：中國標(biāo)準(zhǔn)化出版社，2000：8—11．
[14]周澤存，沈其工，方瑜，等．高電壓技術(shù)[M]．2版．北
京：中國電力出版社，2004．
[15]解廣潤．電力系統(tǒng)接地技術(shù)[M]．北京：中國電力出版
社。1996．
[1 6]Substations Committee of the IEEE Power Engineering So—
ciety．Guide for Safety in AC Substation Grounding：IEEE
80-2000(Revision of IEEE 80～1986)[S]． USA：
Sponsor Substations Committee of the IEEE Power Engi—
neering．2000：51—63．
[17] Dawalibi F P，Donoso F．Integrated analysis software for
grounding，EMF and EMI[J]．IEEE Compute Application
Power，1993，6(2)：19—24．
[1 8] Dawalibi F．Earth resistivity measurements interpretation
techniques[J]．IEEE Transactions Oil Power Apparatus
and Systems，1981，3(2)：371—382．
[1 9] Dawalibi F，Barbeito N．Measurements and computations
of the performance grounding systems buried in multi·-lay-·
er soils[J]．IEEE Transactions Oil Power Delivery，1 99 1，
6(4)：1483—1190．
[20]李景祿，胡毅，劉春生．實(shí)用電力接地技術(shù)[M]．北京：
中國電力出版社，2001．
[21] 何金良，曾嶸，高延慶．電力系統(tǒng)接地技術(shù)研究進(jìn)展
[J]．電力建設(shè)，2004，25(6)：1—3，7．
[22] 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部．交流電氣裝置的
接地設(shè)計(jì)規(guī)范：GB 50065-2011[s]．北京：中國計(jì)劃
出版社，2012．
[23] 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部，中華人民共和國
國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局．交流電氣裝置的接地設(shè)
計(jì)規(guī)范：GB 135065-2011[s]．1版．北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出
版社，2000：9—14，16—18．
[24] 魯志偉，常樹生，東方，等．引外接地對降低接地網(wǎng)接地阻
抗的作用分析[J]．高電壓技術(shù)，2O06，32(6)：119—121．
[25] 王培軍，付學(xué)文，魏智娟．新型高效降阻接地模塊的研
究與應(yīng)用[J]．電瓷避雷器，2012(1)：70—76．
Study on the Key Factors Influencing Safety of Grounding System
FU Xuewen，MA Zhenhong，WEI Zhijuan，GU Shuang，WANG Zhongliang，KONG Guoliang
(Xingtai Power Supply Branch，Hebei Power Company of State Grid，Xingtai 05400 1，China)
Abstract：In order to provide some theoretic suppo~ for construction and technical transformation of grounding system ，the key factors
influencing grounding system were investigated．Adopting CDEGS software of Canadian SES Company and according to the soil structure
in a engineering，the key factors influencing grounding system were obtained through simulating the fault current flowing into the posi—
tions，the soil structure，the mesh spacing of grounding grid，the quantity and shape of vertical grounding body，the grounding grid
edge angle，the grounding grid epitaxial level grounding bodies and the surface soil resistivity in a conve~ing station，the fault current
in the grounding grid edge angle had maximum risk，the grounding reliability of grounding system could be raised by improving the
shape of grounding grid and soil resistance，etc．
Keywords：grounding system ；grounding resistance；step voltage；contact voltage
(責(zé)任編輯：杜明俠)

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