在得到管道中的電流隨測量距離的衰減曲線后，利用防腐層評估軟件，結(jié)合管道的基本參數(shù)，如管徑、長度、運行介質(zhì)等，對防腐層的面電阻率進行計算。4Hz電流信號和128Hz電流信號下防腐層面電阻率的計算結(jié)果隨測量距離的分布情況見圖3、4。

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從圖3、4的測量結(jié)果來看，4Hz電流信號測量的結(jié)果，防腐層的質(zhì)量較差，平均面電阻率為2106W·m²；128Hz電流信號測量的結(jié)果，防腐層的平均面電阻率為6926W·m²。

②開挖驗證

為了進一步對檢測結(jié)果的準(zhǔn)確性進行判斷和分析，這里采用了開挖驗證的方式。在4Hz電流信號測量結(jié)果中(見圖3)，在距離起點約250m處附近出現(xiàn)了防腐層的面電阻率較低的現(xiàn)象，而l28Hz電流信號檢測的結(jié)果表明該處防腐層的質(zhì)量相對較好(見圖4)。結(jié)合ACVG對防腐層質(zhì)量較差的位置進行定位和開挖驗證，該處開挖坑內(nèi)防腐層的情況見圖5。

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從圖5中開挖坑內(nèi)的情況來看，防腐層質(zhì)量相對較好，經(jīng)電火花檢測儀進行檢測時(電壓為16kV)，沒有出現(xiàn)電火花放電現(xiàn)象，這與4Hz電流信號測量的結(jié)果是不符合的，與128Hz電流信號測量結(jié)果符合。

在128Hz電流測量信號的結(jié)果中(見圖4)，在600m和800m左右的位置上，出現(xiàn)了防腐層質(zhì)量較差的情況，對兩處位置進行定位和開挖，開挖坑內(nèi)防腐層的情況分別見圖6、7。

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從圖6和圖7中的開挖結(jié)果來看，坑內(nèi)的管道防腐層出現(xiàn)了整體脫落，防腐層的質(zhì)量很差。而使用4Hz電流信號的測量結(jié)果表明該處防腐層的質(zhì)量相對較好。從開挖的結(jié)果來看，128Hz電流信號的測量結(jié)果更接近真實情況，證明了在有外界低頻干擾的情況下，128Hz電流信號的防腐層評估效果要優(yōu)于4Hz電流信號的評估效果。

在外界干擾信號強度比較大的情況下，應(yīng)該對電流衰減曲線進行一定的處理或者修正。一方面對受到干擾比較大的數(shù)據(jù)點應(yīng)該進行取舍處理，或者采用更高頻率的檢測信號；另一方面，如果在檢測時干擾比較明顯，可以采取多日多次測量的方式來對干擾進行排除，對多次測量結(jié)果進行比對和分析，能夠使檢測結(jié)果更接近防腐層質(zhì)量的真實情況。

為了進一步分析外界干擾對4Hz和128Hz電流信號的檢測結(jié)果的影響，選擇了野外的中壓管段進行檢測，來對比在外界干擾較小或者無干擾的情況下，兩種頻率信號測量結(jié)果的差異。

所測最燃氣管道的基本情況：管道規(guī)格為DN150mm，防腐層的類型為石油瀝青。信號發(fā)射機發(fā)射的電流為600mA，信號類型為ELCD。外界干擾較小時該管道PCM測量的電流衰減曲線見圖8。

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從圖8可以看出，在野外環(huán)境中，受到干擾較小，4Hz和128Hz的電流衰減曲線基本一致，沒有出現(xiàn)較大波動的情況。利用評估軟件對燃氣管道的防腐層面電阻率進行計算，4Hz電流信號的防腐層平均面電阻率的計算結(jié)果為8264W·m²；128Hz電流信號的防腐層面電阻率的計算結(jié)果為8697W·m²。對照組的實驗結(jié)果表明，在干擾較小的情況下，4Hz電流信號和128Hz電流信號的檢測結(jié)果差異不大。

①在用PCM進行電流衰減的測量時，如果遇到低頻信號的干擾，衰減曲線會出現(xiàn)波動，曲線呈現(xiàn)鋸齒狀，由此帶來的電流衰減曲線的變化將直接影響檢測結(jié)果，在必要的情況下，可以對管道中的電流衰減曲線采取一定的修正處理。

②在有低頻信號干擾的環(huán)境中，PCM檢測時應(yīng)該優(yōu)先采用l28Hz電流信號。在實際的檢測過程中，特別是在干擾比較嚴(yán)重的地區(qū)，應(yīng)該采取多日多次測量的方式，通過對每次測量的結(jié)果進行比對和分析，最終得到合理、準(zhǔn)確的檢測結(jié)果。

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