鍋爐已完成脫硝煙氣旁路改造方案。通過(guò)對(duì)水平低溫過(guò)熱器入口部位包墻管拉?。ㄔ龃蟀鼔荛g隙），獲得左右2個(gè)對(duì)稱的旁路煙道接口，將水平低溫過(guò)熱器入口部分高溫?zé)煔獬槌?，通過(guò)旁路煙道直接和省煤器出口（過(guò)、再熱煙氣調(diào)溫?fù)醢搴螅┑蜏責(zé)煔饣旌?。在旁路煙道水平段、垂直段設(shè)置非金屬膨脹節(jié)，并在兩膨脹節(jié)中間布置關(guān)斷型、調(diào)節(jié)型擋板各1套，見(jiàn)圖1。

圖1脫硝煙氣旁路煙道布置

脫硝煙氣旁路按最低負(fù)荷30%BMCR計(jì)算，從水平低溫過(guò)熱器入口即轉(zhuǎn)向室附件抽取高溫?zé)煔?，將SCR入口煙氣溫度加熱到325℃，需熱煙氣總量138.9t，占總煙氣的12.4%。

3.2機(jī)組停機(jī)過(guò)程煙溫提升技術(shù)的應(yīng)用

鍋爐脫硝煙氣旁路改造后，50%額定負(fù)荷工況下，SCR入口煙溫能相應(yīng)提高20℃左右，配合采用機(jī)組停機(jī)過(guò)程煙溫提升技術(shù)，SCR入口煙溫在機(jī)組整個(gè)停機(jī)過(guò)程均超過(guò)脫硝催化劑的最低使用溫度（300℃），實(shí)現(xiàn)了停機(jī)過(guò)程全程脫硝投入運(yùn)行，詳細(xì)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

表2機(jī)組停機(jī)過(guò)程主要參數(shù)（采用煙溫提升技術(shù)）

在停機(jī)過(guò)程中，要充分發(fā)揮脫硝煙氣旁路的作用，負(fù)荷至300MW時(shí)，全開(kāi)脫硝煙氣旁路，隨著負(fù)荷的降低，逐漸關(guān)小過(guò)、再熱煙氣擋板，增加脫硝旁路煙氣量。

若汽輪機(jī)無(wú)滑參數(shù)降溫需求，盡可能維持較高的過(guò)、再熱蒸汽溫度。整個(gè)停機(jī)過(guò)程，過(guò)熱汽溫維持在490℃以上，再熱汽溫維持在500℃以上，大大減少了過(guò)、再熱蒸汽的吸熱量，有效提升煙溫。

鍋爐轉(zhuǎn)濕態(tài)運(yùn)行后，充分利用直流爐的爐水再循環(huán)泵，將接近飽和狀態(tài)的高溫爐水混入高壓加熱器出口的低溫給水中，極大地提高了進(jìn)入省煤器的給水溫度。隨著爐水再循環(huán)比例的增大，高加出口給水溫升最高達(dá)64.2℃，減少了省煤器的吸熱量，提高了SCR入口煙溫。

停機(jī)過(guò)程中，總煤量逐漸減少，煙氣量相應(yīng)減少，熱負(fù)荷逐漸降低，適當(dāng)增加總風(fēng)量，提高煙氣氧量，減少各級(jí)受熱面的吸熱比例，提高SCR入口煙溫。

3.3機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程煙溫提升技術(shù)的應(yīng)用

機(jī)組常規(guī)啟動(dòng)方式下，按汽輪機(jī)廠家的冷態(tài)啟動(dòng)曲線要求，汽輪機(jī)沖車參數(shù)分別為主汽溫度360℃、再熱蒸汽溫度320℃，發(fā)電機(jī)并網(wǎng)前參數(shù)分別為主汽溫度420℃、再熱蒸汽溫度355℃。雖然鍋爐已完成脫硝煙氣旁路改造，但是發(fā)電機(jī)并網(wǎng)前SCR入口煙溫仍然達(dá)不到脫硝催化劑的最低使用溫度。發(fā)電機(jī)并網(wǎng)后1h10min，負(fù)荷55.8MW時(shí)，SCR入口煙溫才滿足脫硝投入條件，詳細(xì)數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。

表 3 機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程主要參數(shù)（常規(guī)啟動(dòng)方式）

為了實(shí)現(xiàn)全負(fù)荷脫硝投入，在機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中，全程應(yīng)用啟動(dòng)過(guò)程煙溫提升技術(shù)。在發(fā)電機(jī)并網(wǎng)前，SCR入口煙溫已達(dá)到313.2℃，滿足脫硝催化劑最低使用溫度，實(shí)現(xiàn)了機(jī)組啟動(dòng)全負(fù)荷NOX達(dá)標(biāo)排放，詳細(xì)數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。

表 4 機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程主要參數(shù)（采用啟動(dòng)過(guò)程煙溫提升技術(shù)）

整個(gè)啟動(dòng)過(guò)程中，關(guān)小再熱煙氣擋板至最小開(kāi)度（10%），減少低溫再熱器的吸熱量，適當(dāng)開(kāi)啟過(guò)熱煙氣擋板至30%，提高省煤器出口煙溫，同時(shí)，脫硝煙氣旁路保持全開(kāi)，增加脫硝煙氣旁路的煙氣流量，有效提高SCR入口煙溫。

汽輪機(jī)沖車參數(shù)按汽輪機(jī)廠家提供的高限控制，主、再熱蒸汽溫度不超430℃。汽輪機(jī)中速暖機(jī)結(jié)束后，主、再熱蒸汽溫度提高至488℃和477.5℃。通過(guò)增加鍋爐燃料投入量，發(fā)電機(jī)并網(wǎng)前，繼續(xù)提高主汽溫度至510℃，再熱蒸汽溫度至490℃。鍋爐燃料投入量較常規(guī)啟動(dòng)方式增加66%，爐內(nèi)熱負(fù)荷升高，鍋爐煙溫相應(yīng)升高。

啟動(dòng)過(guò)程中，充分利用直流爐的爐水再循環(huán)泵提高再循環(huán)流量，將接近飽和狀態(tài)的高溫爐水混入高壓加熱器出口的低溫給水中，提高了進(jìn)入省煤器的給水溫度。爐水加熱低溫給水溫升的大小，直接受爐水再循環(huán)比例的影響，當(dāng)比例達(dá)到76.6%時(shí)，最高溫升達(dá)158.5℃，減少了省煤器的吸熱量，極大地提高SCR入口煙溫。

汽輪機(jī)中速暖機(jī)時(shí)，隨機(jī)投入高、低壓加熱器，在保證高壓加熱器溫度變化率的前提下，逐漸提高高壓加熱器溫升至31.5℃，并提高除氧器水溫至100℃，提高給水溫度，減少鍋爐省煤器吸熱量。

4結(jié)語(yǔ)

燃煤鍋爐完成脫硝煙溫提升改造后，已實(shí)現(xiàn)40%額定負(fù)荷脫硝入口煙溫不低于脫硝催化劑的最低使用溫度，機(jī)組正常調(diào)峰負(fù)荷內(nèi)脫硝全程投入。但是，機(jī)組啟、停過(guò)程中，脫硝系統(tǒng)仍然由于煙溫低被迫退出運(yùn)行。若要實(shí)現(xiàn)鍋爐全負(fù)荷段脫硝投入，在實(shí)施鍋爐脫硝煙溫提升改造的基礎(chǔ)上，必須優(yōu)化機(jī)組啟、停機(jī)操作，應(yīng)用機(jī)組啟、停機(jī)煙溫提升技術(shù)，從運(yùn)行操作方面提高脫硝系統(tǒng)入口煙溫，才能保證發(fā)電機(jī)并網(wǎng)前脫硝系統(tǒng)投入運(yùn)行。