可是，該變電站10千伏各出線架空的”假”B相既沒有裝設避雷器，也沒與室內(nèi)的母線斷開。所以在19時24分，當雷直接擊中或間接擊中正在運行中的某一10千伏出線的“假”B相時，雷電流波沿架空導線→出線乙刀閘→出線開關→出線甲刀閘→10千伏母線→接地裝置流入大地。當雷電流通過以上導體流入大地時產(chǎn)生了很高的電壓降，因此就形成了雷電過電壓。由于火葬場5333甲刀閘電源側(cè)的觸頭與C相母線之間的距離稍小些（此距離符合規(guī)程要求，只是與其它同一位置的距離相比稍小些），此間的大氣耐壓值（絕緣強度）低于雷電過電壓值，從而導致了弧光短路。其物理過程：

　　首先是5333甲刀閘電源側(cè)的B相觸頭與C相母線之間發(fā)生氣體放電，在很高的雷電電壓波的作用下，隨即形成了兩相弧光短路，并迅速擴大為三相弧光短路。直到赤一變339開關跳閘后，變電站失壓弧光才熄滅。

　　通過事故記錄和事故現(xiàn)象以及上述的分析，可以確定：雷直接擊中10千伏架空未裝設避雷器的“假”B相導線、雷電流波的峰值高以及該變電站接地裝置的接地電阻偏大，是造成雷電過電壓并引發(fā)第一次弧光短路的直接原因。

　　第二次弧光短路的原因分析

　　19時28分，因雷擊而引發(fā)的第二次弧光短路,是由于66千伏線路的B相落雷而絕非10千伏出線的“假”B相落雷。因為，事故時僅有1＃ 主變進線的甲、乙刀閘和開關在合位，而其余的開關均在開位，所以不可能是10千伏出線落雷，只能是66千伏線路落雷。通過66千伏避雷器B相記錄器的落雷記錄也可證明這一點。

　　同樣是雷擊引發(fā)了弧光短路，但是其物理過程和結(jié)果卻大相徑庭。分析第二次雷擊并引發(fā)弧光短路的原因及物理過程：

　　雷直接擊中66千伏線路的B相導線，雷電流波沿導線→進線甲刀閘→進線開關→進線乙刀閘→66千伏母線→避雷器內(nèi)部間隙→避雷器內(nèi)部非線性電阻元件（又稱閥片）→接地裝置流入大地。

　　66千伏避雷器間隙擊穿放電電壓（工頻放電電壓）的有效值為140～173千伏；沖擊電流經(jīng)閥片流入大地所產(chǎn)生的電壓降（又稱為殘壓），其峰值高達227千伏。由于66千伏設備的沖擊耐壓值高于66千伏避雷器殘壓的峰值，所以設備得以保護。

　　可是這一殘壓峰值卻大大高于10千伏設備的沖擊耐壓值。對于10千伏側(cè)三線供電的變電站，由于其66千伏設備與10千伏設備之間并沒有 “電”的直接聯(lián)系，所以66千伏避雷器的殘壓不會造成10千伏設備的雷電過電壓，因此也不會發(fā)生10千伏側(cè)弧光短路的事故。??????????????????????????????????????????????????????????????????

　　但是由于該站10千伏側(cè)“兩線一地”供電的特殊性，所以當66千伏線路遭受雷擊后，通過雷電流波把66千伏避雷器、變電站接地裝置和主變二次側(cè)的B相聯(lián)接到一起，構(gòu)成了66千伏設備與10千伏設備之間“電“的直接聯(lián)系，因此66千伏避雷器的殘壓能夠直接作用于10千伏設備；由于66千伏避雷器的殘壓峰值高以及該變電站接地裝置的接地電阻偏大，所以形成了雷電過電壓，這就是發(fā)生第二次弧光短路的直接原因。

　　三、1＃主變燒毀的原因分析

　　第一次雷電過電壓的有效值低于主變二次繞組的耐壓值，故沒形成電擊穿。但由于短路點在10千伏母線，根據(jù)赤峰電業(yè)局提供的系統(tǒng)參數(shù)和5000千伏安1＃主變的參數(shù)計算得知：母線三相短路的短路電流高達2500安以上，在持續(xù)了數(shù)秒且如此大的短路電流作用下，1＃主變的一、二次繞組承受了很大的電動力，并在其內(nèi)部產(chǎn)生了較高的溫度。

　　由于形成第二次雷電過電壓的峰值達到主變二次繞組沖擊耐壓值的5倍，導致了B相二次繞組與鐵芯和“地”之間的電擊穿，并造成了內(nèi)部短路接地。在外部短路電流和內(nèi)部短路電流的共同作用下，更大的電動力和更高的溫度再次疊加到主變繞組上。首先是二次繞組的層間熱擊穿，而后是一、二次繞組之間的熱擊穿，最終導致主變繞組燒毀。

　　通過以上的分析可知：直擊雷形成的66千伏避雷器殘壓和 “兩線一地”供電的特殊性，共同構(gòu)成了主變燒毀的直接原因。