（5）合理確定固井水泥漿附加量，降低液柱壓力防漏。
井眼與套管環(huán)空間隙小，水泥環(huán)薄固井質(zhì)量差，油井壽命短。
有資料顯示遼河油田錦45塊側(cè)鉆井平均壽命為2.5年，僅為鉆井油井壽命的1/4，表面原因是側(cè)鉆井固井質(zhì)量問題造成，根本原因是受原井套管尺寸限制，使得裸眼與尾管環(huán)空間隙過小，水泥環(huán)過薄，強(qiáng)度低，加之射孔震動(dòng)，起下管柱的撞擊，注氣高溫高壓的影響，使側(cè)鉆靜水泥環(huán)早期脫落，油井壽命降低。為此我們采取措施如下：
（1）對(duì)于Ф177.8mm套管側(cè)鉆井，我們?cè)?001年立項(xiàng)與牡丹江石油工具廠合作，加工KYQ152-180型擴(kuò)孔工具兩套，并隨時(shí)提供刀具零部件；經(jīng)過近兩年的擴(kuò)孔實(shí)踐，取得良好的效果，平均井徑均在175mm左右，高于未擴(kuò)孔側(cè)鉆井平均井徑5?~7mm
（2）對(duì)于Ф139.7mm套管側(cè)鉆井，我們與工程院聯(lián)合擴(kuò)孔，效果也較好，平均井徑可達(dá)135mm左右。
（3）為了防止擴(kuò)眼過程中出現(xiàn)新眼（曙1-14-23c擴(kuò)孔出新眼）我們?cè)跀U(kuò)孔器前面增加了導(dǎo)向部分。
（4）擴(kuò)孔操作平穩(wěn)，送鉆均勻，防止擴(kuò)成“糖葫蘆”井眼。
對(duì)套管不居中，頂替效率低，采取措施如下
（1）調(diào)整好完井液性能在保證完井液攜砂要求的條件下，盡量降低完井液的屈服值，改善井眼與套管窄邊完井液流型，提高頂替效率。
（2）優(yōu)選前置液體系與數(shù)量，在已知裸眼環(huán)空容積條件下，根據(jù)設(shè)計(jì)達(dá)到紊流狀態(tài)排量下，應(yīng)保證前置液接觸時(shí)間大于7min，來確定前置液的數(shù)量，并盡量選擇與完井液，水泥漿具有良好配伍性的前置液體系。
（3）與地質(zhì)人員密切配合，認(rèn)真分析井徑圖，合理選擇扶正器的安放位置及數(shù)量，確保套管居中，提高頂替效率。
（4）采用套管漂浮固井技術(shù)保持套管居中，提高固井質(zhì)量。即在套管內(nèi)替入低密度壓塞液+完井液，使其密度低于環(huán)空水泥漿密度，保證套管處于漂浮狀態(tài)，不易貼邊。
(5)及時(shí)活動(dòng)套管，防止粘卡形成窄邊，且有助于清除井壁浮泥餅，提高水泥膠結(jié)效果。
(6)采用變排量頂替技術(shù)，即在水泥漿“U”型管效應(yīng)發(fā)生時(shí)，以 600~800mlm/min排量迅速追擊水泥面，然后，采用正常排量頂替，直到理論替入量，轉(zhuǎn)入小排量頂替附加量到碰壓為止。
（四）完井井工具結(jié)構(gòu)不合理的改進(jìn)措施。
（四）井工具結(jié)構(gòu)不合理的改進(jìn)措施。
（1）改進(jìn)碰壓式尾管懸掛器中心管活塞密封結(jié)構(gòu)，防止出現(xiàn)固井短路，達(dá)到良好的密封效果。
（2）改進(jìn)鉆桿膠塞的結(jié)構(gòu)與皮碗質(zhì)量，保證刮削效果與密封性能。
（3）擴(kuò)大尾管口流道面積36%，減少循環(huán)及固井蹩堵現(xiàn)象。
（4）采用雙阻流板增強(qiáng)密封效果。
（5）對(duì)于井斜大于28°的側(cè)鉆井，為解決單流閥密封不及時(shí)密封效果差，水泥漿易倒返，我們采用彈簧阻流板增加密封的可靠性。
（五）對(duì)于側(cè)鉆井尾管固井測聲放尾管口遇阻次數(shù)多等問題，我們?cè)谝韵聨讉€(gè)方面進(jìn)行了研究：
（1）改進(jìn)碰壓式尾管懸掛器中心管結(jié)構(gòu)，加長中心管活塞以下段長度。
（2）完善尾管口沖洗技術(shù)措施。
（六）對(duì)于替量及附加量難以掌握問題采取的措施如下：
（1）認(rèn)真計(jì)算地面管匯附加量。
（2）認(rèn)真觀察鉆桿膠塞與中空膠塞復(fù)合時(shí)的替入量，并與計(jì)算鉆桿內(nèi)容積相比較，其差值定為實(shí)際附加量。
（3）采用電腦計(jì)量與人工卡水位計(jì)量相結(jié)合，避免電腦中途發(fā)生停電故障，或泵上水不好，實(shí)際替入量小于電腦計(jì)量數(shù)據(jù)的情況。
五、洼45c固井實(shí)例
（一）洼45c井簡介
??? 洼45c是洼19區(qū)塊的一口Ф177.8mm套管側(cè)鉆井歷屬金馬油田由我公司鉆修4隊(duì)施工；2003年8月21日搬安，9月11日完鉆，完鉆井深2265m，窗口深度1715m，裸眼進(jìn)尺550m，9月12日采
用KYQ152-180型擴(kuò)孔工具擴(kuò)孔完畢，擴(kuò)孔井段1720~2265m，9月13日完井電測，連斜實(shí)測靶心距1.32m，最大井斜49.14°，水平位移287m井身質(zhì)量合格，9月14日下套管、固井，9月15日測聲放檢查固井質(zhì)量評(píng)定為優(yōu)質(zhì)。
（二）固井計(jì)算過程
1、入井管柱組合：引鞋0.3m+旋流短節(jié)3m（安裝彈簧阻流板）+Ф127mm短套管0.92m（安裝自鎖阻流板）+127mm套管串590.2m+中空膠塞短節(jié)0.38m+懸掛器總成3.2m。
2、套管數(shù)據(jù)：
Ф127mm-7.52-N80天津產(chǎn)套管下????? 深2263m?????????? 阻????? 位2258.88m
懸掛器頂深1665m?????????? 重復(fù)井段長50m
3、電測井徑及裸眼注灰量計(jì)算數(shù)據(jù)表
井深m????? 1765?? 1815?? 1865?? 1915??? 1965?? 2015? 2065
井徑cm???? 18.1??? 17.8?? 17.2??? 17.4??? 17.6??? 18.1?? 17.5
注灰量m3? 0.653?? 0.611?? 0.528? 0.555?? 0.583?? 0.653? 0.569
4、累計(jì)注灰量：（附加系數(shù)65%）
??? 累計(jì)注灰=40152+4.152*65%+（0.162-0.127）*0.785*50=7m3
5、替量計(jì)算：? Ф88.9mm鉆桿內(nèi)容積=3.87*1665/1000=6.44m3
Ф127mm套管內(nèi)容積=9.85*593.78/1000=5.85m3
?????????????? 累計(jì)替量=6.44+5.85+.25=12.52m3（附加0.25）
6、負(fù)荷計(jì)算：? Ф88.9mm鉆桿浮重=19.8*1665*.84/1000=27.7噸
?????????????? Ф127mm套管浮重=22.32*598*.84/1000=11.2噸
7、方入調(diào)整為1.25m
8、前置液選CMC膠液，注入量4m3密度1.05g/cm3
（三）固井施工過程如下
1、坐掛與倒扣：控制懸重在27.7噸使倒扣接頭處于中和點(diǎn)，倒扣分兩次進(jìn)行，停轉(zhuǎn)盤無倒扣，上提無阻卡，證明扣完全倒開。
2、注前置液CMC膠液4m3、排量550ml/min
3、注灰：采用“雙凝水泥”排量550ml/min
???????? 普通水泥漿注2.45m3、速凝水泥注4.55m3
4、上提方鉆桿，投鉆桿膠塞，沖洗方鉆桿，接方鉆桿下壓5噸。
5、替壓塞液3.5m3，排量600~700ml/min2.7m3迅速追趕水泥面然后采用550ml/min的排量繼續(xù)頂替。
6、替泥漿：采用550ml/min排量繼續(xù)頂替泥漿，當(dāng)替至3.19m泥漿時(shí)，泵壓突升到10.5Mpa膠塞復(fù)合，繼續(xù)替至5.85m。
7、碰壓：采用270ml/min排量繼續(xù)替入0.25m碰壓15Mpa，放回水檢查阻流板密封情況良好。
8、沖洗尾管口：采用270ml/min排量將泵壓生至12Mpa、司鉆上提方鉆桿的同時(shí)，固井車采用小排量保持泵壓不降，當(dāng)中心管活塞提出懸掛器口，泵壓突降，司鉆停止上提，固井車改用大排量沖洗尾管口。
9、循環(huán)排除多余水泥漿，起鉆候凝。
六、建議與結(jié)論
??? 1、采用碰壓式尾管懸掛器，能夠縮短側(cè)鉆井周期，節(jié)余側(cè)鉆成本，提高固井質(zhì)量，減少聲放遇阻次數(shù)。
??? 2、采用擴(kuò)孔技術(shù)能夠提高固井質(zhì)量，延長側(cè)鉆井壽命。
??? 3、為了使井身結(jié)構(gòu)更加合理，尾管應(yīng)采用無接箍套管，相對(duì)增加裸眼與套管環(huán)空間隙，提高固井質(zhì)量。
??? 4、尾管懸掛器頂部應(yīng)改成具有回接能力結(jié)構(gòu)。
?
