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三角掛籃結(jié)構(gòu)的安全檢算

文檔作者：張?jiān)３? 文檔來源：陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院助教		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年09月23日
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第19卷第4期
2013年10月
鐵道運(yùn)營技術(shù)
Railway Operation Technology
Vo1．19 No．4
O ctober 2O13
三角掛籃結(jié)構(gòu)的安全檢算
張?jiān)３?
(陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院助教，碩士研究生，陜西 渭南714000)
摘要：掛籃在工程實(shí)例中運(yùn)用較為廣泛，結(jié)構(gòu)形式種類繁多，其中三角掛籃以其具有結(jié)構(gòu)自重輕、構(gòu)造簡
單、現(xiàn)場拼裝快捷等諸多優(yōu)點(diǎn)，在施工中得到最為普遍地運(yùn)用。本文依托蘭渝正線鐵路某橋進(jìn)行懸
臂施工法所采用的三角掛籃為研究對(duì)象，進(jìn)行結(jié)構(gòu)安全檢算，確保施工工程質(zhì)量。
關(guān)鍵詞：三角掛籃；安全檢算；工程質(zhì)量
中圖分類號(hào)：U445．446 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-8686(2013)0025-03
蘭渝鐵路正線某特大橋，該橋主橋?yàn)樽兘孛妗?
單箱單室變高度三跨連續(xù)梁，其橋跨組成為(60+
96+60)m，連續(xù)梁全長為217．4 m?。根據(jù)橋梁特點(diǎn)
與施工隊(duì)伍的能力、水平綜合考慮后，決定在掛籃
施工中采用掛籃進(jìn)行懸臂段施工，由于三角掛籃具
有結(jié)構(gòu)自重輕、構(gòu)造簡單、現(xiàn)場拼裝快捷等諸多優(yōu)
點(diǎn)，故選擇三角掛籃為施工掛籃。若三角掛籃中任
何構(gòu)件之間不穩(wěn)定或強(qiáng)度達(dá)不到要求，在澆筑混凝
土后掛籃將產(chǎn)生部分位移，影響到橋梁的線性與內(nèi)
力變化，倘若變形量過大，將嚴(yán)重影響橋梁的工程
掛籃正面簡圖
質(zhì)量。本文結(jié)合工程實(shí)例對(duì)三角掛籃結(jié)構(gòu)進(jìn)行安
全檢算，確保三角掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)件的質(zhì)量與安全，為
橋梁的順利合攏、橋梁的施工質(zhì)量奠定良好的基
礎(chǔ)。
1 三角掛籃簡介
1．1 三角掛籃結(jié)構(gòu)組成 三角掛籃主要有承重結(jié)
構(gòu)、懸吊系統(tǒng)、行走系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、模板系統(tǒng)與施工
張拉平臺(tái)等組成。其結(jié)構(gòu)如圖1所示。
圖1 三角掛籃工程簡圖
1．2 三角掛籃受力分析三角掛籃中吊桿與拉桿
主要受軸向力，前后橫梁、縱梁主要承受彎矩、剪力，
底籃的強(qiáng)度將嚴(yán)重影響橋梁結(jié)構(gòu)的線性與質(zhì)量，故
需對(duì)底籃的縱梁進(jìn)行檢算；懸吊系統(tǒng)主要受彎矩與
掛籃側(cè)面簡圖
剪力，其中內(nèi)外滑梁是模板系統(tǒng)中模板架設(shè)的基礎(chǔ)，
并將荷載傳遞至主梁，如果內(nèi)外滑梁強(qiáng)度達(dá)不到要
求，則模板將無法按照要求進(jìn)行合適安裝、荷載無法
有效正確地傳遞，更無法確保工程質(zhì)量，甚至危及施
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第19卷第4期
2013年10月
鐵道運(yùn)營技術(shù)
Railway Operation Technology VO1．19 NO．4
O ctober 2013
工質(zhì)量，故尚需對(duì)內(nèi)外滑梁進(jìn)行檢算，繼而確保箱梁
工程質(zhì)量。
2 1 底?？v梁受力計(jì)算
2．1 荷載計(jì)算 l 縱梁是放置在腹板范圍內(nèi)的縱
梁，且也是受力最不利處，選擇承受力較大的一根進(jìn)
行荷載計(jì)算及驗(yàn)算 。
1)腹板含倒角以上混凝土產(chǎn)生荷載
p J=94．84 kN／m ；
2)腹板上傾倒、振搗混凝土及人群荷載
p2=5+2．5=7．5 kN／m ：
3)底板混凝土+底模模板產(chǎn)生荷載
p ： 4．3+了 _ —二 二 ×10
= 16．36 kN／m ；
則l 縱梁上所承受的均布荷載為：
，0．434 +0．666、 ，0．434 +0．666、
ql Pl X L———■ —一，+P2× ———_ —一
+p]×( )：61．74 Ⅳ／m。
2．2 1 底?？v梁強(qiáng)度檢算 1 底模縱梁主要由3根
Q 235的I 28 b組成。根據(jù)掛籃的結(jié)構(gòu)圖，掛籃的底
?？v梁有限元計(jì)算模型如圖2所示。按照恒載和活
載進(jìn)行荷載的施加，計(jì)算出1 底模縱梁的彎矩圖(圖
3)、剪力圖(圖4)及上、下緣應(yīng)力圖(圖5、圖6)與位
移圖(圖7)。
昌 昌 。t"q 昌
’ r 1 r 1 <
圖2 1 底模縱梁有限元計(jì)算模型
26
圖4 1 底?？v梁剪力圖IkN)
圖5 1 底模縱梁上緣應(yīng)力圖(KPa)
圖6 1 底?？v梁下緣應(yīng)力圖(KPa)
圖7 1 底模縱梁位移圖(m)
經(jīng)有限元模擬計(jì)算可知：
最大正應(yīng)力：~=129．8 MPa<140 MPa；結(jié)構(gòu)滿足
強(qiáng)度要求；
最大剪應(yīng)力(右端截面)：r=8-8 MPa<80 MPa；
結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)度要求 ；
最大位移：Zl=O．015 m~L／400=5．7／400=0．015 m；
結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范要求 。
3 2 底?？v梁受力計(jì)算
圖3 1 底?？v梁彎矩圖(kN,m) 3．1 荷載計(jì)算 2 縱梁為放置在掛籃底板范圍內(nèi)
燕～ 蘸 氣 一墓醺 睚 蘸 ～ 耋瑩 三一 寄
三角掛籃結(jié)構(gòu)的安全檢算
的縱梁，在本文中將選擇承受力較大的結(jié)構(gòu)進(jìn)行分
析，即距離腹板較近的一根進(jìn)行荷載計(jì)算及驗(yàn)算。
則2 縱梁上所承受的均布荷載
p2×( )+p3×( )
= 5．45 + 11．89 = 17．34 kN／m。
3．2 2 底?？v梁強(qiáng)度檢算 2 底模縱梁主要由2根
Q 235的I 28 b組成。通過有限元軟件計(jì)算可知：
最大正應(yīng)力：0"=54．69 MPa<140 MPa；結(jié)構(gòu)滿足
強(qiáng)度要求；
最大剪應(yīng)力(右端截面)：r=3．69 MPa<80 MPa；
結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)度要求；
最大位移：△=6 ram

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