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采取有效技術(shù)措施降低機(jī)采系統(tǒng)能耗

文檔作者：付升文檔來源：大慶油田有限責(zé)任公司第五采油廠		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時間： 2022年11月28日
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_ Management&amp;amp;Practice
采取有效技術(shù)措施 降低機(jī)采系統(tǒng)能耗
付升(大慶油田有限責(zé)任公司第五采油廠)
摘要 抽油機(jī)作為油田主要的耗能設(shè)備之一，在生產(chǎn)原油的同時也消耗了大量的電能。隨
著油田開發(fā)進(jìn)入高含水后期，油井井?dāng)?shù)不斷增加、產(chǎn)液量逐漸下降，機(jī)采節(jié)能形勢不容樂觀。
為降低運(yùn)行成本， 實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗，結(jié)合井隊(duì)實(shí)際情況，采取了優(yōu)化抽油機(jī)井工作制度、更換各
種節(jié)能設(shè)備等技術(shù)措施，取得了一定的節(jié)能降耗效果，同時針對目前井隊(duì)機(jī)采節(jié)能工作存在的
問題，提出了相應(yīng)整改措施。
關(guān)鍵詞 能耗措施 效果
D0I：10．3969／i．i ssn．2095-1493。2012．03．020
1 機(jī)采系統(tǒng)能耗現(xiàn)狀
2011年上半年系統(tǒng)效率測試84口井、137井
次，井隊(duì)抽油機(jī)井平均單耗為1 1．42 kWh／t、平均系
統(tǒng)效率25．15％。平均單耗較高的主要原因是泵況和
地層供液能力導(dǎo)致的液量低，見表1。
表1 井隊(duì)201 1年上半年系統(tǒng)效率測試情況統(tǒng)計(jì)
篡
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囂
2 具體措施及效果分析
2．1 優(yōu)化工作制度?
對于單井而言，在油井生產(chǎn)情況和供電設(shè)備既
定的情況下，影響油井機(jī)采耗電的主要因素即為抽
油機(jī)井抽汲參數(shù)的組合，采用相對較為合理的抽汲
參數(shù)組合對降低抽油機(jī)井的機(jī)采耗電具有非常重要
的作用。
2．1．1 調(diào)小參數(shù)
為了降低采油系統(tǒng)的容積損失及摩擦和慣性損
失，根據(jù)九區(qū)一隊(duì)油井低產(chǎn)液、低流壓的實(shí)際情
作者簡介：付升，2005年畢業(yè)于大慶石油學(xué)院，從事采油工程 J：
作，E-mail：fushengyk@pe”0china．corn．cn， 地址：黑龍江省大慶市
第五采油廠第一油礦九區(qū)一隊(duì)，l63513。
48 f ww．syshjn．c。m
況，加大了調(diào)小參數(shù)的力度，以提高抽油機(jī)井泵
效，保證其較合理的沉沒度。調(diào)小地面參數(shù)包括調(diào)
小沖程和調(diào)小沖速：調(diào)小沖程有效沖程變小，沖程
損失率變大；調(diào)小沖速降低循環(huán)次數(shù)，減小桿柱的
交變載荷。調(diào)小沖速效果好于調(diào)小沖程，因此調(diào)小
參數(shù)時優(yōu)選調(diào)小沖速，調(diào)小參數(shù)97井口效果對比
見表2。
表2 抽油機(jī)井調(diào)小參數(shù)措施前后節(jié)能效果對比
2．1．2 參數(shù)匹配
較低的沖程會增加沖程損失，較高的沖速導(dǎo)致
抽油機(jī)井慣性損失和摩擦損失增加。因此，合理優(yōu)
化生產(chǎn)參數(shù)，減少沖程損失和降低循環(huán)次數(shù)能有效
地降低系統(tǒng)能耗。按長沖程低沖速原則匹配參數(shù)3
口井，見表3。
表3 抽油機(jī)井長沖程低沖次參數(shù)匹配措施前后節(jié)能效果對比
產(chǎn)液／沖程／沖速／理論排量／ 消耗 系統(tǒng) 單耗／
項(xiàng)目
(t·d ) m min (m’·d ) 功率／kW 效率，％ (kWh·t )
措施前tO．0 2,0 7．3 23．98 4．59 20．32 12．48
措施后 9．5 2．5 5．0 20．40 4．06 22．41 1 1．56
對比 一0．5 0．5 —2．3 —3．58 —0．53 2．09 —0．92
2．1．3 換小泵徑
對流壓較低、泵徑較大、沖速無法繼續(xù)下調(diào)的
井，在檢泵時換小泵徑，提高了泵效及有效功率，
流壓上升沉沒度趨于合理，9 El井換小泵徑效果對
比見表4。
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表4 抽油機(jī)井換小泵徑措施前后節(jié)能效果對比
2．1．4 堵水
針對高沉沒度、高含水的抽油機(jī)井，堵水8井
次，在減少無效采出液、減少能耗的同時，通過調(diào)
小抽汲參數(shù)(堵水時換小一級泵5井次，堵水后調(diào)
小沖程I井次、調(diào)小沖速6井次)，進(jìn)一步減少能耗，降
低單耗，8口井采取堵水措施效果對比見表5。
表5 抽油機(jī)井堵7k措施前后節(jié)能效果對比
2．1．5 換小機(jī)型
對于機(jī)型偏大的井采取換小機(jī)型措施，降低能
耗，解決了“大馬拉小車” 的問題，提高了設(shè)備運(yùn)
行效率。換小機(jī)型6口井，均為CYJY10—3—37HB
換CYJ6—2．5—26HB，見表6。
表6 抽油機(jī)井換小機(jī)型措施前后節(jié)能效果對比
2．2 更換節(jié)能電動機(jī)
目前抽油機(jī)井普遍應(yīng)用的為游梁式抽油機(jī)，由
于抽油機(jī)工作時為脈動負(fù)荷和重負(fù)荷啟動，它所配
用的電動機(jī)有較高的啟動轉(zhuǎn)矩，而目前與抽油機(jī)配
套普遍采用的Y系列電動機(jī)由于啟動轉(zhuǎn)矩偏低，配
套時不得不提高電動機(jī)容量以滿足啟動的需要，這
樣勢必造成電動機(jī)安裝容量過大，使電動機(jī)常常處
于輕載運(yùn)行，“大馬拉小車”，由此造成電動機(jī)在運(yùn)
行過程中效率和功率因數(shù)都大大降低，損耗也明顯
加大。針對這種現(xiàn)狀，在生產(chǎn)中應(yīng)用了多種類型節(jié)
能電動機(jī)，不同程度地提高了電能利用率，降低了
能耗。
2．2．1 永磁電動機(jī)
永磁同步電動機(jī)節(jié)能原理是轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速與定子旋
轉(zhuǎn)磁場完全同步，無轉(zhuǎn)差損耗，轉(zhuǎn)子不需要外加勵
磁電源，消除了勵磁損耗，因此具有功率因數(shù)較高
強(qiáng)襄跬■
且效率曲線平坦的特點(diǎn)，達(dá)到了提高功率因數(shù)，降
低無功損耗的目的，2l口井換永磁電動機(jī)效果對比
見表7。
表7 抽油機(jī)井換永磁電動機(jī)措施前后節(jié)能效果對比
2．2．2 調(diào)速電動機(jī)
雙速電動機(jī)啟動力矩大，恒轉(zhuǎn)矩，啟動電流平
穩(wěn)，正常生產(chǎn)時可降低電動機(jī)額定功率，保證參數(shù)
的合理匹配，提高功率利用率，減少空耗。裝機(jī)后
電動機(jī)有功功率下降，電動機(jī)功率利用率增加， 日
耗電下降。雙速電動機(jī)適用于低產(chǎn)液、低流壓、低
泵效井，解決低理排、低流壓、低產(chǎn)液井熱洗問
題。熱洗時把電動機(jī)調(diào)至高擋位置，增加泵理論排
量、提高熱洗質(zhì)量、延長熱洗周期、縮短熱洗時
間、減少熱洗次數(shù)，達(dá)到增油節(jié)氣的目的，3口井
采用雙速電動機(jī)的效果對比見表8。
表8 抽油機(jī)井換調(diào)速電動機(jī)措施前后節(jié)能效果對比
2．2．3 三相高轉(zhuǎn)差率雙速電動機(jī)
高轉(zhuǎn)差電動機(jī)具有啟動力矩大，啟動電流小，
適合對啟動困難、液量不足的抽油機(jī)井進(jìn)行節(jié)能改
造。YCHD系列抽油機(jī)一體化節(jié)能拖動裝置采用超
高滑差啟動、雙速運(yùn)行、無功補(bǔ)償節(jié)能方式。具有
轉(zhuǎn)差率高(保證值為7％)、啟動力矩大，過載能力
強(qiáng)、運(yùn)行特性平滑、堵轉(zhuǎn)電流小、堵轉(zhuǎn)力矩大的
特點(diǎn)，可有效減小抽油系統(tǒng)的最大負(fù)荷及負(fù)荷變化
范圍，減小減速器最大靜扭矩及扭矩變化幅度，2
口措施井效果對比見表9。
表9 抽油機(jī)井換三相高轉(zhuǎn)差率雙速電動機(jī)措施前后節(jié)能
效果對比
己口1 年第j期石油石化節(jié)能f 49
I— Management＆Practice
2．2．4 雙功率抽油機(jī)拖動裝置
電動機(jī)具有兩個級別額定功率，轉(zhuǎn)子有兩組抽
頭分別接到兩個交流接觸器上，其中一個交流接觸
器接高功率抽頭，另一個交流接觸器接低功率抽
頭，兩個交流接觸器實(shí)現(xiàn)互鎖，由控制器控制完成
兩種功率間的自動切換。采用大功率啟動、小功率
運(yùn)行(電動機(jī)以高功率啟動運(yùn)行，當(dāng)電流低于低功
率運(yùn)行電流時，則通過控制器將電動機(jī)切換到低功
率狀態(tài)；當(dāng)電流升高到高于低功率運(yùn)行電流時，則
切換到高功率狀態(tài))，減少電動機(jī)空載損耗，降低
電動機(jī)有功功率，避免“大馬拉小車”和過載運(yùn)
行，2口措施井效果對比見表10。
表10 抽油機(jī)井換雙功率抽油機(jī)拖動裝置措施前后節(jié)能效
果對比
2．2．5 無觸點(diǎn)智能軟啟動自動變速控制裝置
啟動過程和停機(jī)過程采用無觸點(diǎn)控制，實(shí)現(xiàn)了
對電動機(jī)的軟轉(zhuǎn)矩啟動和軟轉(zhuǎn)矩停機(jī)，運(yùn)行時采用
有觸點(diǎn)運(yùn)行，大大降低運(yùn)行能耗，6口措施井效果
對比見表l l。
表11 抽油機(jī)井換無觸點(diǎn)智能軟啟動自動變速控制裝置措
施前后節(jié)能效果對比
2．3 更換節(jié)電箱
針對配電箱老化問題及功率因數(shù)低的情況，采
取逐漸更換節(jié)能配電箱的形式淘汰老化的配電箱。
2．3．1 智能型抽油機(jī)節(jié)電控制器
采用無功就地補(bǔ)償節(jié)能措施，降低無功、提高
功率因數(shù)；具有星型和角型兩種接線方式，根據(jù)油
井負(fù)荷及電流的變化情況自動轉(zhuǎn)換接線方式以適應(yīng)
抽油機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀況，達(dá)到節(jié)電的目的；延時自動啟
動降低了電動機(jī)的啟動電流。16口措施井效果對比
見表12。
2．3．2 TBBW型抽油機(jī)智能節(jié)電箱
采用電容補(bǔ)償，降低無功、提高功率因數(shù)；具
有星型和角型兩種接線方式，根據(jù)油井負(fù)荷及電流
的變化情況自動轉(zhuǎn)換接線方式以適應(yīng)抽油機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)
狀況，達(dá)到節(jié)電的目的；延時自動啟動降低了電動
50 1 www．syshjn．c。m
機(jī)的啟動電流。6口措施井效果對比見表13。
表1 2 抽油機(jī)井換智能型抽油機(jī)節(jié)電控制器措施前后節(jié)能
效果對比
表13 抽油機(jī)井換TBBW型抽油機(jī)智能節(jié)電箱措施前后節(jié)能
效果對比
2．3．3 ZDC-VD-38OV微電控制箱
微電腦對電動機(jī)功率變化跟蹤監(jiān)測，適時控制
電動機(jī)斷續(xù)供電運(yùn)行，減少或消除發(fā)電狀態(tài)下的各
種損耗。應(yīng)用可控硅調(diào)壓， 供給電動機(jī)的電壓跟隨
電動機(jī)負(fù)荷變化，當(dāng)負(fù)荷增加時，供給電動機(jī)的電
壓也增加；當(dāng)負(fù)荷減少時，供給電動機(jī)的電壓也減
小。由于電壓降低，使勵磁電流減小，減少了電動
機(jī)的銅損和鐵損，相應(yīng)地減小了電動機(jī)的有功和無
功損耗。3口措施井效果對比見表14。
表14 抽油機(jī)井換ZDC-VD-380V微電控制箱措施前后節(jié)能效
果對比
2．3．4 智能化多功能調(diào)速裝置
改善電動機(jī)運(yùn)行特性，動態(tài)調(diào)整工作參數(shù)。人
為地改變電動機(jī)的機(jī)械特性，大扭矩、低速啟動，
以實(shí)現(xiàn)與負(fù)荷特性柔性配合，從而降低電動機(jī)損
耗、減小機(jī)械沖擊、提高系統(tǒng)效率；高精度、寬范
圍調(diào)速，根據(jù)油井負(fù)荷的變化及時調(diào)整抽油機(jī)的工
作制度，減少無功消耗。5口措施井效果對比見表
15。
表15 抽油機(jī)井換智能化多功能調(diào)速裝置措施前后節(jié)能效
果對比
2．4 更換節(jié)能變壓器
10口井高耗能變壓器換成節(jié)能變壓器，節(jié)能效
果，見表16。
強(qiáng)黜■
制定節(jié)能措施。
2)重點(diǎn)抓好措施井的系統(tǒng)效率測試，措施前
后加密測試，并做好數(shù)據(jù)的對比分析。
表16 抽油機(jī)井換節(jié)能變壓器措施前后節(jié)能效果對比
3 存在問題
3．1 存在問題
1)井隊(duì)耗能設(shè)備較多，部分節(jié)能設(shè)備失去節(jié)
能功能。井隊(duì)31口井安裝高耗能變壓器，23口井
裝有常規(guī)Y系列電動機(jī)。61口井節(jié)電箱裝有電容
器， 目前已有l(wèi)1口井節(jié)電箱內(nèi)的電容器泄漏，4口
井電容器連線斷線，2口井電容器被拆除，2口井
無觸點(diǎn)智能軟啟動， 自動變速控制裝置不具備軟啟
動功能，永磁電動機(jī)存在消磁問題。
2)節(jié)能設(shè)備的日常維護(hù)不到位，如何能最大
限度地延長其節(jié)能功能，實(shí)現(xiàn)效益最大化，需進(jìn)一
步摸索和改進(jìn)。
3)部分參數(shù)匹配不合理。目前還有部分井沖
速受電動機(jī)輪徑的影響無法下調(diào)；利用檢泵時機(jī)換
小泵徑；理論排量較低，如再下調(diào)影響熱洗質(zhì)量。
上述原因?qū)е聟?shù)匹配不合理。
4)地層供液能力低。沉沒度在100 113以下，
示功圖供液不足或嚴(yán)重影響的井43口，平均單井
產(chǎn)液l0．4lf，d，平均沉沒度43．80 113。
3．2 整改措施
油井參數(shù)匹配：
1)根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際，適合使用調(diào)速電動機(jī)，生
產(chǎn)時用低速擋，熱洗時用高速擋，達(dá)到合理匹配參
數(shù)，生產(chǎn)和熱洗兼顧。
2)根據(jù)生產(chǎn)情況， 對油井參數(shù)進(jìn)行動態(tài)調(diào)
整，保證其在合理工作狀況下運(yùn)行。
3)嘗試長沖程、低沖速匹配。將沖程未調(diào)至
最大的井沖程調(diào)到最大，相應(yīng)地調(diào)小沖速，在保證
合理理論排量的前提下地面參數(shù)按長沖程、低沖速
匹配。
系統(tǒng)效率測試：
1)按時完成系統(tǒng)效率的普測，分析單井原因、
加大節(jié)能設(shè)備的應(yīng)用力度，重點(diǎn)是新技術(shù)、新
工藝、新設(shè)備的推廣應(yīng)用，對耗能設(shè)備有計(jì)劃地逐
步進(jìn)行更換。
4 幾點(diǎn)認(rèn)識
1)節(jié)能工作要統(tǒng)籌兼顧，全面考慮，一次措
施或調(diào)整，同時解決多個問題，取得多個效果或達(dá)
到多個目的。如換電動機(jī)與調(diào)參相結(jié)合，利用檢泵
時機(jī)調(diào)整泵徑，保證節(jié)能措施一步到位，實(shí)現(xiàn)節(jié)能
效益最大化。
2)合理匹配生產(chǎn)參數(shù)是發(fā)揮節(jié)能設(shè)備能力、
降低機(jī)采能耗的基礎(chǔ)和最基本措施，經(jīng)濟(jì)易行。參
數(shù)優(yōu)化首先要與油井的供液能力相適應(yīng)，同時以能
量消耗最低為基本原則，并根據(jù)實(shí)際情況的不同選
擇不同調(diào)參方案。
3)在實(shí)際油田生產(chǎn)中，生產(chǎn)是動態(tài)變化的，
總是存在著生產(chǎn)參數(shù)不合理的的情況，要求適時調(diào)
整。合理匹配抽油機(jī)井抽汲參數(shù)能夠有效地提高抽
油機(jī)的有效功率，從而提高系統(tǒng)效率，降低抽油機(jī)
單耗，達(dá)到節(jié)能的目的。
參考文獻(xiàn)：
[1]胡博仲大慶油田機(jī)械采油配套技術(shù)[M]．北京：石油工
業(yè)出版社．1 998：242-243．
[2]高敬德．電動機(jī)及電力拖動[M]．北京：石油工業(yè)出版社，
2001：1 75—1 98．
(收稿日期：2011-12—20)
己口I己年第j期石油石化節(jié)能』51

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