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瓜膠壓裂返排液重復(fù)利用的室內(nèi)研究

文檔作者：馬紅黃達(dá)全李廣環(huán) 張愛(ài)順龍濤曹孜英王運(yùn)動(dòng) 蘇君文檔來(lái)源：中國(guó)石油集團(tuán)渤海鉆探工程有限公司泥漿技術(shù)服務(wù)分公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2024年02月26日
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第34 卷 第4 期
2017 年7 月
Vol. 34 No. 4
July 2017
鉆 井 液 與 完 井 液
DRILLING FLUID &amp;amp; COMPLETION FLUID
doi: 10.3969/j.issn.1001-5620.2017.04.023
瓜膠壓裂返排液重復(fù)利用的室內(nèi)研究
馬紅， 黃達(dá)全， 李廣環(huán)， 張愛(ài)順， 龍濤， 曹孜英， 王運(yùn)動(dòng)， 蘇君
（中國(guó)石油集團(tuán)渤海鉆探工程有限公司泥漿技術(shù)服務(wù)分公司，天津 300280）
馬紅，黃達(dá)全，李廣環(huán)，等. 瓜膠壓裂返排液重復(fù)利用的室內(nèi)研究[J]. 鉆井液與完井液，2017，34（4）：122-126.
MA Hong，HUANG Daquan，LI Guanghuan，et al.Laboratory study on recycling of flowback fluid of guar gun fracturing
fluid[J].Drilling Fluid &amp;amp; Completion Fluid，2017，34（4）：123-126.
摘要 瓜膠壓裂液的返排液已成為油田水體的主要污染源之一。將壓裂后的返排液處理后重新配制壓裂液，不僅可以
保護(hù)環(huán)境，還可以節(jié)約水資源，降低成本。為了簡(jiǎn)化處理流程，提高返排液處理量，引入定位除硼及金屬離子的方法，最
終實(shí)現(xiàn)返排液的重復(fù)利用。以官西-5 井的壓裂返排液為實(shí)驗(yàn)對(duì)象，分析了壓裂返排液中無(wú)機(jī)離子、固體顆粒和殘余硼對(duì)壓
裂液重復(fù)利用的影響。研究結(jié)果表明，11 種無(wú)機(jī)離子對(duì)壓裂液重復(fù)利用有不同程度的影響，并且總結(jié)得出了不同離子對(duì)壓
裂液配制影響的濃度限值；返排液經(jīng)過(guò)高效破膠、絮凝、定位除硼及金屬離子反應(yīng)之后，石油類(lèi)去除率達(dá)91.71%，濁度去
除率達(dá)94.6%，色度去除率達(dá)95.8%，Ca2+、Mg2+、Fe2+ 和B 濃度分別降至36.07、19.44、44.3 和3.35 mg/L。研究了各種
離子對(duì)返排液重復(fù)利用的影響，采用了定位除硼及金屬離子的方法，根據(jù)返排液中殘余硼及金屬離子含量加入適量除硼劑
和金屬離子去除劑，將其濃度控制在影響范圍內(nèi)，該實(shí)驗(yàn)方法具有操作簡(jiǎn)便、處理量大，處理成本低等優(yōu)點(diǎn)，便于現(xiàn)場(chǎng)推
廣應(yīng)用。用處理后的返排液重新配制的瓜膠壓裂液，在100 ℃剪切1 h 后黏度仍保持在100 mPafs 以上，滿(mǎn)足《壓裂液通
用技術(shù)條件》要求，實(shí)現(xiàn)了壓裂返排液的重復(fù)利用。
關(guān)鍵詞 壓裂返排液；離子影響；離子去除；重復(fù)利用
中圖分類(lèi)號(hào)：TE92 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1001-5620（2017）04-0122-05
Laboratory Study on Recycling of Flowback Fluid of Guar Gun Fracturing Fluid
MA Hong, HUANG Daquan, LI Guanghuan, ZHANG Aishun, LONG Tao, CAO Ziying, WANG Yundong, SU Jun
(Drilling Fluid Technology Services of CNPC Bohai Drilling Engineering Company Limited, Dagang, Tianjin 300280)
Abstract Guar gum fracturing flowback fluid has become one of the main pollution sources to oilfield water. If the flowback fluid is
used to re-mix fracturing fluid after treatment, it not only protects the environment from being polluted, but also saves water resource
and reduces operation cost. To simplify the treatment process and to increase the volume of treatment, a method for the removal of
boron and metal ions was introduced to realize the recycling of the fracturing flowback fluid. Sample of fracturing flowback fluid from
the well Guanxi-5 was analyzed for the effect of inorganic ions, solid particles and residual boron on the recycling of the flowback
fluid. The study showed that 11 inorganic ions in the flowback fluid affect its recycling to varying degrees. The concentration thresholds
of these ions affecting the recycling process were summarized. Flowback fluid after gel breaking, flocculation, boron and metal ion
removal, has its oil component removed by 91.71%, turbidity reduced by 94.6%, colourity reduced by 95.8%, and Ca2+, Mg2+, Fe2+ and
B reduced to 36.07 mg/L, 19.44 mg/L, 44.3 mg/L and 3.35 mg/L, respectively. Boron remover and metal ions removers were added
to control the concentrations of boron and metal ions within the acceptable ranges based on their concentrations in the flowback fluid.
This experimental method, because of its advantages such as simplicity in operation, large volume of treatment and low cost, is easy to
apply in field operation. A guar gum fracturing fluid made from a treated flowback fluid, has its viscosity remained above 100 mPa·s
after shearing for 1 h under 100 ℃, satisfying the requirement of “General technical specifications of fracturing fluids,” and realizing
the recycling of fracturing flowback fluids.
Key words Fracturing flowback fluid, Ionic effect; Ion removal; Recycling
第一作者簡(jiǎn)介：馬紅，1984 年生，畢業(yè)于南開(kāi)大學(xué)物理化學(xué)專(zhuān)業(yè)并獲碩士學(xué)位，現(xiàn)在從事壓裂返排液、油基鉆屑、鉆
井液及油田廢液廢渣的無(wú)害化處理技術(shù)研究工作。電話(huà)（ 022） 25922500/15222158955 ；E-mail ：mah16888@sina.com。
萬(wàn)方數(shù)據(jù)
第 34 卷 第 4 期 馬紅等：瓜膠壓裂返排液重復(fù)利用的室內(nèi)研究 123
目前，針對(duì)壓裂返排液的處理方法主要有物理
法、化學(xué)電解法和微生物降解法[1-7]，但這些方法
存在一定弊端。常用的物理法有吸附法和反滲透法
等[8-9]，這2 種方法處理量小且處理成本較高，不
利于現(xiàn)場(chǎng)推廣應(yīng)用；化學(xué)電解處理法在實(shí)驗(yàn)室研究
階段具有良好的效果，但對(duì)電極材料、電解槽電壓、
電流密度、pH 值等影響因素要求苛刻，處理成本
較高，不易實(shí)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用；微生物降解法，菌種的
環(huán)境敏感性較強(qiáng)，條件不易控制且處理周期較長(zhǎng)。
針對(duì)壓裂返排液的這些處理難題，提出了1 套瓜膠
壓裂返排液重復(fù)利用方案。研究表明，返排液中存
在的殘余硼及大量離子對(duì)返排液的重復(fù)利用有不同
程度的影響[10]。針對(duì)返排液中殘余硼及大量離子
的存在，筆者采用了定位除硼及金屬離子的方法，
與目前壓裂返排液重復(fù)利用處理方法和工藝相比，
簡(jiǎn)化了處理流程，提高了返排液處理量，大大降低
了處理成本[11-12]。返排液經(jīng)過(guò)高效破膠、絮凝、定
位除硼及金屬離子等一系列反應(yīng)之后，重新配制的
瓜膠壓裂液滿(mǎn)足《壓裂液通用技術(shù)條件》要求。該
方案流程簡(jiǎn)單，便于現(xiàn)場(chǎng)操作，為瓜膠壓裂返排液
重復(fù)利用處理提出一個(gè)新思路。
1 室內(nèi)實(shí)驗(yàn)
以從官西-5 井現(xiàn)場(chǎng)取回的瓜膠壓裂液返排液
為實(shí)驗(yàn)對(duì)象，對(duì)返排液進(jìn)行水質(zhì)分析得到：COD
為3 065 mg/L、石油類(lèi)為304 mg/L、濁度為91.5
NTU、色度為190 倍。由此可知，返排液的COD、
石油類(lèi)、濁度、色度等指標(biāo)均較高，因此需研選出
性能較好的破膠劑和絮凝劑，將該指標(biāo)降至返排
液重復(fù)利用的范圍內(nèi)。由表1 可知，該返排液為
CaCl2 水型，返排液中Ca2+、Mg2+、B、Cl-、NH4
+、
HCO3
- 等離子含量較高。因此需要得到各離子的濃
度限值，去除或降低返排液中影響較大的離子，使
返排液達(dá)到重復(fù)利用的要求。
1.1 離子影響實(shí)驗(yàn)
按照瓜膠基液配方，分別取100 mL 蒸餾水，
依次加入NaCl、KCl、CaCl2、MgCl2、Na2SO4、
NaHCO3、Na2CO3、NH4Cl、FeCl3、硼砂， 加量
逐漸增大，以600 r/min 的轉(zhuǎn)速攪拌均勻，待溶解
后加入羥丙基瓜膠，于吳茵混調(diào)器中攪拌溶脹15
min，制得基液。每種離子均按照該流程進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，
得到的濃度限值結(jié)果見(jiàn)表2。
表1 官西-5 瓜膠壓裂液返排液離子檢測(cè)
離子離子濃度/(mg/L) 離子離子濃度/(mg/L)
Ca2+ 569.14 Mg2+ 328.05
SO4
2- 144.09 Cl- 2 765.18
B 35.20 NH4
+ 2 150.00
CO3
2- 48.01 HCO3
- 512.57
Fe3+ 149.10 Na+ 650.70
K+ 270.20
表2 離子影響的濃度限值
離子
單一離子/
mg/L
復(fù)配后濃度
限值（/ mg/L）
離子
單一離子/
mg/L
復(fù)配后濃度
限值（/ mg/L）
Ca2+ 1 400.00 100.00 CO3
2- 2 000 680
Mg2+ 2 600.00 190.00 HCO3
- 1 500 350
SO4
2- 3 300.00 450.00 Fe3+ 280 60
Cl- 8 040.00 5 140.00 Na+ 9 600 4 300
B 34.50 10.60 K+ 12 100 6 310
NH4
+ 360.00 200.00
按照離子濃度限值依次將各類(lèi)離子加入蒸餾水
中，將蒸餾水配制的基液與加入各類(lèi)離子后配制的
基液進(jìn)行對(duì)比，在表觀黏度、交聯(lián)時(shí)間、挑掛性能、
高溫流變性等方面2 者差異不大，結(jié)果見(jiàn)表3。
表3 各離子按濃度限值加入蒸餾水配制壓裂液性能
基液
類(lèi)型
AV/
mPafs
t 交聯(lián)/
s
100 ℃高溫流變
性/（mPafs）
蒸餾水51 30 300～400
蒸餾水+ 離子50 45 270～370
1.2 破膠劑優(yōu)選
分別取100 mL 壓裂返排液置于200 mL 的燒
杯中，向燒杯中加入等量破膠劑Fe2（SO4）3、聚合
硫酸鋁、MgCl2、CaCl2、BZ-POA，以300 r/min 低
速攪拌2 min 后靜置20 min，取上層清液測(cè)定，結(jié)
果見(jiàn)圖1。由圖1 可知，加入破膠劑BZ-POA 后，
各項(xiàng)指標(biāo)去除率達(dá)到最大值。破膠劑BZ-POA 是
一種由氫氧根離子架橋作用和多價(jià)陽(yáng)離子的聚合作
用而生成的高分子破膠劑，靠中和返排液中的負(fù)電
荷，壓縮雙電層后形成絮體和水相的非均勻體系，
實(shí)現(xiàn)絮體和水相快速分離，出水濁度低，脫水性能
萬(wàn)方數(shù)據(jù)
124 鉆 井 液 與 完 井 液 2017 年 7 月
好，大分子的吸附架橋機(jī)理對(duì)返排液的吸附脫色作
用尤為顯著[13]。
圖1 加入不同破膠劑后各項(xiàng)指標(biāo)去除率
1.3 破膠劑用量確定
由圖2 可知，隨著B(niǎo)Z-POA 加量的增加，返
排液的出水率、濁度和色度逐漸增大，這說(shuō)明返排
液還未完全破膠脫穩(wěn)；當(dāng)BZ-POA加量為1.2 g/L時(shí)，
出水率、濁度和色度分別達(dá)到最大值，當(dāng)繼續(xù)增大
BZ-POA 加量時(shí)，各項(xiàng)指標(biāo)去除率無(wú)明顯變化，說(shuō)
明此時(shí)返排液已經(jīng)完全破膠，BZ-POA 最佳加量為
1.2 g/L。
圖2 破膠劑加量與去除率及出水率的關(guān)系
1.4 絮凝劑優(yōu)選
分別取100 mL 壓裂返排液置于200 mL 的燒
杯中，向燒杯中分別加入等量破膠劑后以300 r/min
低速攪拌2 min 后， 再加入等量PAFC、PFSS、
PS、聚胺、BZ-AAF，以300 r/min 低速攪拌2 min
后靜置20 min，取上層清液測(cè)定，結(jié)果見(jiàn)圖3。由
圖3 可知，其他實(shí)驗(yàn)條件相同時(shí)，加入等量的絮凝
劑，絮凝效果明顯不同，加入絮凝劑BZ-AAF 后
各項(xiàng)指標(biāo)去除率均高于其他絮凝劑。其中COD 值
由原來(lái)的3 065 mg/L 降低至1 165 mg/L，去除率
為61.90% ；石油類(lèi)由304 mg/L 降低至52 mg/L，
去除率為79.61% ；濁度由91.5 降低至11.2 NTU，
去除率為87.76% ；色度由190 倍降低至15 倍，去
除率為92.11%。絮凝劑BZ-AAF 是一種由多個(gè)具
有多功能基團(tuán)的單體經(jīng)自由基引發(fā)聚合而生成的水
溶性線(xiàn)性網(wǎng)狀高分子聚合物，由于其分子中具有一
定數(shù)量的極性基團(tuán)，其能夠通過(guò)吸附水中懸浮的固
體粒子，使粒子間架橋或通過(guò)電荷中和使粒子凝聚
形成大的絮凝物，具有良好的水溶性和包被抑制性。
圖3 加入不同絮凝劑后各項(xiàng)指標(biāo)去除率
1.5 絮凝劑用量確定
分別取100 mL 返排液置于200 mL 的燒杯中，
向燒杯中加入1.2 mL 破膠劑BZ-POA，以300 r/min
低速攪拌2 min，再分別加入不同濃度的絮凝劑
BZ-AAF，以300 r/min 低速攪拌2 min 后靜置20
min，測(cè)定結(jié)果見(jiàn)圖4。
圖4 絮凝劑加量各項(xiàng)指標(biāo)去除率關(guān)系
由圖4 可知，隨著B(niǎo)Z-AAF 加量的增加，壓
裂返排液的出水率、濁度和色度逐漸增大，當(dāng)
BZ-AAF 加量為0.02 g/L 時(shí)，出水率、濁度和色度
去除率分別達(dá)到最大，當(dāng)繼續(xù)增大加量時(shí)，各項(xiàng)指
標(biāo)又開(kāi)始下降。這是由于當(dāng)BZ-AAF 加量過(guò)大時(shí)，
水中單位體積內(nèi)BZ-AAF 分子數(shù)量增加，分子密
度變大，導(dǎo)致BZ-AAF 沒(méi)有足夠的表面積進(jìn)行吸
附膠體粒子，水中游離的BZ-AAF 分子急劇上升，
導(dǎo)致返排液黏度增大，出水率、去除率降低，確定
BZ-AAF 加量為0.02 g/L。返排液破膠絮凝后水質(zhì)
萬(wàn)方數(shù)據(jù)
第 34 卷 第 4 期 馬紅等：瓜膠壓裂返排液重復(fù)利用的室內(nèi)研究 125
檢測(cè)COD 為982 mg/L、石油類(lèi)為23.1 mg/L、濁
度為6.23 NTU、色度為10 倍，均有很大程度地下
降，去除率分別達(dá)到67.96%、91.71%、94.60% 和
95.80%，破膠絮凝后的返排液外觀上已接近蒸餾
水，水質(zhì)指標(biāo)已經(jīng)滿(mǎn)足回收利用要求。
1.6 離子及硼的去除
離子及硼去除實(shí)驗(yàn)是根據(jù)返排液中金屬離子和
硼含量按比例計(jì)算出金屬離子去除劑BZ-SOC 和硼
去除劑BZ-MAT 加量。取破膠絮凝后的返排液100
mL 置于250 mL 燒杯中，依據(jù)廢液中Ca2+、Mg2+、
Fe3+ 等金屬離子含量和B 含量，分別加入0.52 g
BZ-SOC 和0.36 g BZ-MAT，過(guò)濾除去沉淀，用檸
檬酸調(diào)節(jié)返排液pH 值為3～4 后，以300 r/min 低
速攪拌10 min，再用NaOH 調(diào)節(jié)返排液pH 值為6。
離子去除后返排液離子檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4。由表4 可
知，通過(guò)離子去除實(shí)驗(yàn)，Ca2+ 和Mg2+ 成垢離子含
量已降至允許范圍以?xún)?nèi)；B、Fe3+、NH4
+、HCO3
-
離子含量也分別降至濃度限值以?xún)?nèi)；Cl-、Na+、K+
含量雖然較大，但對(duì)廢液重新回用的影響較小，處
理后返排液中的濃度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于其相應(yīng)的濃度限值。
表4 離子去除后返排液離子檢測(cè)
離子類(lèi)型濃度/（mg/L） 離子類(lèi)型濃度/（mg/L）
Ca2+ 36.07 CO3
2- 40.60
Mg2+ 19.44 HCO3
- 142.60
SO4
2- 96.06 Fe3+ 24.30
Cl- 2 358.75 Na+ 646.60
B 3.35 K+ 251.20
NH4
+ 185.60
2 壓裂返排液處理流程及處理后性能
將壓裂返排液進(jìn)行破膠絮凝處理，沉降后過(guò)
濾，除去固體懸浮物；根據(jù)Ca2+、Mg2+ 等金屬離
子含量加入BZ-SOC，根據(jù)硼含量加入BZ-MAT，
返排液經(jīng)過(guò)濾除去沉淀物；加入檸檬酸調(diào)節(jié)pH 值
為3～4，以300 r/min 低速攪拌10 min ；用NaOH
調(diào)節(jié)pH 值為6～7，即可重新配制瓜膠壓裂液。
2.1 流變性能
選取pH 值為7～8 的蒸餾水作為配液用水，
與pH 值為7 的處理后返排液進(jìn)行對(duì)比（ 見(jiàn)表
5）。分別取蒸餾水和處理后返排液各400 mL 置于
1 000 mL 燒杯中（稠化劑濃度為0.45%），加入1.8
g 羥丙基瓜膠于吳茵混調(diào)器中攪拌溶脹15 min 得
到基液。由表5 可知，蒸餾水配制的基液和返排液
配制的基液表觀黏度均為51 mPafs，返排液配制
的基液在放置24 h 后表觀黏度有所下降，但對(duì)現(xiàn)
場(chǎng)壓裂作業(yè)要求并無(wú)影響。
表5 用處理后返排液配制的壓裂液
流變性能（稠化劑濃度為0.45%）
基液
類(lèi)型
放置時(shí)間/
h
η/
mPafs
基液
類(lèi)型
放置時(shí)間/
h
η/
mPafs
蒸餾
水
0 51
返排
液
0 51
3 51 3 51
24 54 24 45
2.2 室溫交聯(lián)性能
分別取蒸餾水和返排液配制好的基液各100
mL 置于250 mL 燒杯中，將基液pH 值調(diào)至9～11，
加入0.3% 有機(jī)硼交聯(lián)劑。室溫下2 者配制的基液
交聯(lián)性能差異較小，蒸餾水配制的基液交聯(lián)時(shí)間為
30 s，返排液配制基液的交聯(lián)時(shí)間為40 s，相比蒸
餾水在交聯(lián)時(shí)間上稍有延遲，但符合《壓裂液通用
技術(shù)條件》要求，蒸餾水和返排液配制基液交聯(lián)后
的凍膠，在外觀、黏彈性、挑掛性能上無(wú)明顯差異。
2.3 高溫流變性能
分別取蒸餾水和返排液各100 mL 置于250 mL
燒杯中，按照上述實(shí)驗(yàn)方法配制瓜膠壓裂液。在
100 ℃下考察其耐溫性。由此可知，蒸餾水配制的
壓裂液在100 ℃剪切1 h 后流變值保持450～500
mPafs，處理后返排液配制的壓裂液流變值保持在
250～300 mPafs（見(jiàn)圖5），2 者的耐溫性能差別
不大，流變值均保持在100 mPafs 以上。
圖5　返排液配制的凍膠高溫流變性
萬(wàn)方數(shù)據(jù)
126 鉆 井 液 與 完 井 液 2017 年 7 月
3 結(jié)論
1. 通過(guò)測(cè)定破膠后上層清液的COD、石油類(lèi)、
濁度、色度等指標(biāo)，研選出了復(fù)合破膠劑BZ-POA
和絮凝劑BZ-AAF。通過(guò)COD 去除率測(cè)定，確定
BZ-POA、BZ-AAF 的最佳加量為1.2 和0.02 g/L。
破膠絮凝后返排液的濁度、色度和石油類(lèi)滿(mǎn)足了返
排液重復(fù)利用指標(biāo)。
2. 采用了定位除硼及金屬離子的方法，加入
金屬離子去除劑BZ-SOC 和硼去除劑BZ-MAT 后，
成垢離子含量降至返排液重復(fù)利用允許范圍內(nèi)，硼
含量降至限值濃度以下，滿(mǎn)足重新配液要求的指標(biāo)。
3. 該處理方案具有操作簡(jiǎn)便、處理量大、處理
成本低等優(yōu)點(diǎn)，有效地將室內(nèi)研究與現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用相結(jié)
合，為壓裂返排液重復(fù)利用技術(shù)在現(xiàn)場(chǎng)的推廣應(yīng)用
打下了基礎(chǔ)。
參 考 文 獻(xiàn)
[1] 董小麗，秦芳玲，馬云，等 . 油田壓裂廢水的 Fenton
氧化- 絮凝-SBR 聯(lián)合處理方法研究[J]. 石油化工應(yīng)用，
2013，32（5）：95-99.
DONG Xiaoli，QIN Fangling，MA Yun，et al.Research
on fenton oxidation-flocculation-SBR combined processing
method of oil field fracturing wastewater[J]. Petrochemical
Industry Application，2013，32（5）： 95-99.
[2] 遲永杰，盧克福 . 壓裂返排液回收處理技術(shù)概述 [J].
油氣田地面工程，2009，28（7）：89-90.
CHI Yongjie，LU Kefu.Summary of fracturing flowback
fluid recycling technology[J].Oil-Gasfield Surface
Engineering，2009，28（7）：89-90.
[3] 吳新民，趙建平，陳亞聯(lián)，等.壓裂返排液循環(huán)再利用
影響因素[J]. 鉆井液與完井液，2015，32（3）：81-85.
WU Xinmin，ZHAO Jianping，CHEN Yalian，et
al.Influencing factors of fracturing flowback fluid
recycling[J].Drilling Fluid &amp;amp; Completion Fluid，2015，
32（3）：81-85.
[4] 熊穎，劉友權(quán)，石曉松，等 . 可回收再利用的低分子
胍膠壓裂液技術(shù)研究[J]. 石油與天然氣化工，2014，
43（3）：279-283.
XIONG Ying，LIU Youquan，SHI Xiaosong，et al.
Technology research of the recycled low molecular guar
gum fracturing fluid[J].Chemical Engineering of Oil &amp;amp;
Gas，2014，43（3）： 279-283.
[5] 鐘顯，譚佳，趙立志，等 . 壓裂返排液預(yù)處理的試驗(yàn)
研究[J]. 內(nèi)蒙古石油化工，2005（11）：66-67.
ZHONG Xian，TAN Jia，ZHAO Lizhi，et al.Research
on fracturing flowback fluid pretreatment[J].Inner
Mongolia Chemical Engineering，2005（11）：66-67.
[6] 張吉東 . 油田壓裂返排液的處理研究現(xiàn)狀 [J]. 科技創(chuàng)
新與應(yīng)用，2014（22）：22.
ZHANG Jidong.The research status of oil field fracturing
flowback fluid[J].Technology Innovation and Application，
2014（22）：22.
[7] 劉立宏，王娟娟，高春華 . 多元改性速溶胍膠壓裂液
研究與應(yīng)用[J]. 石油鉆探技術(shù)，2015，43(3) ：116-119.
Liu Lihong，Wang Juanjuan，Gao Chunhua. Research
and application of a multicomponent modified instant
Guar fracturing fluid[J]. Petroleum Drilling Techniques，
2015，43(3) ：116-119.
[8] 侯普艷 . 胍膠壓裂返排液再利用技術(shù)研究與應(yīng)用 [J].
科技展望，2015（19）：126，128.
HOU Puyan.Technology research and application on
recycling of guar gum fracturing fluid[J].Science and
Technology，2015（19）：126，128.
[9] 匡彬，石勇，歐陽(yáng)二明 . 海水同步脫鹽除硼工藝研究 [J].
水處理技術(shù)，2015，7（41） ：87-90.
KUANG Bi n ，SHI Yo n g ，OUYANG Ermi n g .
Technology research on synchronous desalted seawater
and boron removal[J].Technology of Water Treatment，
2015，7（41）：87-90.
[10] 林雪麗，黃海燕，趙啟升，等 . 返排液中無(wú)機(jī)鹽離子
對(duì)壓裂液特性的影響[J]. 鉆井液與完井液，2013，30
（2）：73-76.
LIN Xueli，HANG Haiyan，ZHAO Qisheng，et al.
Inorganic ions influence on fracturing fluid properties[J].
Drilling Fluid &amp;amp; Completion Fluid，2013，30（2）：73-76.
[11] 卜有偉，郝以周，吳萌，等.紅河油田壓裂返排液回用
技術(shù)研究[J]. 石油天然氣學(xué)報(bào)，2014，36（6）：139-142.
BU Youwei，HAO Yizhou，WU Meng，et al.Fracturing
flowback fluid recycling technology research of red river
oil field[J].Journal of Oil and Gas Technology，2014，
36（6）：139-142.
[12] 倫偉杰，郭慧軍，楊健，等.壓裂返排液回用處理新技
術(shù)試驗(yàn)研究[J]. 油氣田地面工程，2015，34（12）：31-33.
LUN Weijie，GUO Huijun，YANG Jian，et al.New
technology research on fracturing flowback fluid
recycling[J].Oil-Gas Field Surface Engineering，2015，
34（12）：31-33.
[13] 寧方軍 . 油田壓裂返排液的深度處理技術(shù)研究 [D]. 大
慶: 大慶石油學(xué)院，2010.
NING Fangjun.Advanced treatment research on fracturing
flowback fluid of oilfield[D].Daqing:Daqing Petroleum
Institute，2010.
（收稿日期2017-2-5；HGF=1703C6；編輯 王超）

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