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高強度薄壁輸油鋼管的試制

文檔作者：宋花平崔虹張文國李桂銀文檔來源：中國人民解放軍		點擊數(shù)：	更新時間： 2021年09月26日
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●應用與開發(fā)
高強度薄壁輸油鋼管的試制
宋花平, 崔　虹, 張文國, 李桂銀
(中國人民解放軍62025部隊, 北京102300)
摘　要: 用于快速裝配式輸油管線的薄壁輸油鋼管采用X65管線鋼,具有較高的強度安全系
數(shù)和良好的剛性,電鍍Zn - Ni合金鍍層具有較好的耐蝕性。液壓爆破試驗、交變應力試驗、組
合應力試驗、實際使用等結果表明,這種高強度薄壁輸油鋼管具有良好的使用可靠性。
關鍵詞: 薄壁; 鋼管; 輸油, 可靠性
中圖分類號: TG335. 75　文獻標識碼: B　文章編號: 1001- 3938 (2007) 02 - 0055- 04
　　在地面敷設一種<150mm快速裝配式輸油
管線,主要依靠人工進行連接,為了減輕作業(yè)人員
的勞動強度,應盡量降低輸油鋼管的單根質量,即
減小輸油鋼管的壁厚。因此,為了確保設計所要
求的管線輸送能力,需要研制高強度薄壁輸油鋼
管。
1　輸油鋼管主要技術參數(shù)
<150mm快速裝配式輸油管線用鋼管主要技
術參數(shù)如下:
(1)鋼管外徑152mm;
(2)管線工作壓力6. 0MPa;
(3)管線接頭型式為承插式;
(4)鋼管單根長度(不含接頭)為5 845mm;
(5)鋼管單根質量(不含接頭) ≤57 kg;
(6)管線工作環(huán)境溫度- 41～46 ℃。
2　管材研究
2. 1　強度計算
根據確定的單根鋼管長度和質量的限制,按
公式[ 1 ] (1)計算鋼管壁厚。
M = 0. 024 661 5 (D -δ)δ, (1)
式中: M —鋼管單位長度質量, kg/m;
　D—鋼管外經,mm;
　δ—鋼管壁厚,mm。
由式(1)計算鋼管壁厚最大值為2. 65mm,因
此,求得鋼管壁厚與外徑之比最大值為0. 017 4。
該鋼管屬薄壁鋼管,能夠按最大剪應力理論的壁
厚計算公式[ 2 ] (2)求出管材許用應力。
δ= PD0 /2 (SE - 0. 6P) , (2)
式中: P—設計內壓力,MPa;
　D0 —鋼管內徑(D0 =D - 2δ) ,mm;
　S —材料的許用應力,MPa;
　E—焊接接頭系數(shù),管線鋼取1. 0。
由式( 2 ) 計算出鋼管的最小許用應力為
169. 7MPa。
可以看出,該許用應力值是很低的,實際上,
它僅考慮了強度要求。這種敷設于地面的快速裝
配式輸油管線需要人工搬運和連接,跌落和磕碰
是難免的,沿公路敷設更應考慮過往車輛可能對
管線的撞擊和碾壓,所以鋼管要具有很好的剛性,
更應著重提高鋼管的強度。國內外同類輸油鋼管
安全系數(shù)見表1,我們在設計時取強度安全系數(shù)
為2. 5,最低屈服強度為424. 2MPa。根據國內管
材發(fā)展趨勢,優(yōu)先選用AP I X65級高強度管線鋼,
因其最低屈服強度為448MPa。
2. 2　X65級專用管線鋼的技術性能
為了掌握寶鋼高強度管線鋼技術性能,檢驗
其薄帶鋼軋制水平,于1999年訂購了50 t厚度為
2. 5mm的X60級管線鋼,進行了高頻焊接試驗和
焊管性能檢驗,并通過使用檢驗了薄壁鋼管的剛
性。在充分試驗的基礎上, 與寶鋼簽訂了訂購
X65級專用管線鋼技術協(xié)議,并確定帶鋼厚度為
2. 6mm。
焊管·第 30卷第 2期 ·2007年 3月 ·55·
© 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net
表1　國內外同類輸油鋼管安全系數(shù)
國
家
外徑/
mm
壁厚/
mm
工作壓
力/MPa
材質
最低屈
服強度/
MPa
安全
系數(shù)
單根質
量/kg
(含接頭)
美
國
114. 3 1. 9 4. 0
168. 3 2. 7 4. 0
219. 1 2. 7 3. 5
168. 3 4. 78 5. 2
B級鋼241
T6063
鋁合金
177
2. 0 37. 2
1. 93 77. 1
1. 70 96. 2
1. 93 48. 5
德
國
168. 3 2. 8 6. 4
168. 3 4. 5 10. 0
STE2
360. 7
338
1. 76 72
1. 81 89
俄
羅
斯
102. 0 2. 0 2. 5
152. 0 3. 25 2. 5
102. 0 2. 2 6. 0
152. 0 3. 2 6. 0
219. 0 3. 5 6. 0
10#鋼205
16ΓC 350
3. 22 31. 4
3. 51 76
2. 52 36. 2
2. 46 80. 9
1. 86 124
中
國
102. 0 2. 0 2. 5 10#鋼205 3. 22 31
159. 0 2. 3 4. 0 X60JY 413 1. 99 56
　　X65級專用管線鋼按低碳Mn - Nb - V - Ti
系微合金化成分設計,通過C、Mn元素的固溶強
化,Ni、V、Ti微合金元素的晶粒細化、沉淀等強化
機制,以及先進的控軋控冷工藝獲得細晶粒貧珠
光體組織機制,并以微Ti處理工藝改善熱影響區(qū)
沖擊韌性和以低S、低Ca處理工藝提高帶鋼的橫
向沖擊韌性等工藝,從而使該鋼種具有高強度、高
韌性及良好的焊接性能。目前已進行了5批次,
共3 600 t的帶鋼軋制和焊管生產。
2. 2. 1　化學成分
寶鋼X65級管線鋼的熔煉化學成分見表2,
可以看出化學成分均能很好地滿足技術條件的要
求。
　　　　　　　　　　　　　　　　　表2　X65級管線鋼化學成分%　　　　
項目w (C) w ( Si) w (Mn) w ( P) w ( S) w (Nb) w ( Ti) w (V) Ceq
平均值0. 079 6 0. 234 2 1. 001 1 0. 012 61 0. 003 02 0. 035 5 0. 018 7 0. 039 9 0. 263 4
最大值0. 090 0 0. 260 0 1. 070 0 0. 015 0 0. 004 0 0. 040 0 0. 021 0 0. 043 0 0. 270 0
最小值0. 070 0 0. 210 0 0. 890 0 0. 010 0 0. 001 0 0. 031 0 0. 015 0 0. 036 0 0. 250 0
技術條件≤0. 11 ≤0. 35 ≤1. 40 ≤0. 025 ≤0. 010 ≤0. 060 ≤0. 060 ≤0. 060
　　注:碳當量按Ceq =C +Mn /6 + (Cr +Mo +V) /5 + (Ni +Cu) /15計算[ 3 ]。
2. 2. 2　力學性能
X65級管線鋼45°方向拉伸試驗結果和橫向
夏比沖擊試驗結果見表3。檢驗結果表明, X65
級管線鋼性能均滿足技術條件的要求。
表3　X65級管線鋼拉伸試驗及夏比沖擊試驗結果
統(tǒng)計值R t 0. 5 /MPa Rm /MPa R t 0. 5 /Rm
Ak /J
( - 40 ℃)
平均值535 601 0. 88 33. 7
最大值581 628 0. 91 43
最小值488 575 0. 85 30
技術條件≥490 ≥570 ≤0. 92
平均≥30
單個≥23
3　焊接工藝研究
采用高頻直縫焊接工藝生產焊管。在直縫焊
管生產中,當直徑壁厚比大于50 時,稱為“超薄
壁”鋼管,這樣的鋼管在成型時邊緣被拉伸很容
易產生皺折,即所謂“起包”而無法對齊焊接,直
徑壁厚比越大,“起包”現(xiàn)象越嚴重。<152mm ×
2. 6mm 薄壁鋼管,直徑壁厚比達58. 5,且采用
X65級高強度管線鋼,屈強比最高達0. 91,成型
時回彈不易控制。我們在<159mm ×2. 5mm薄
壁鋼管生產經驗的基礎上,經過精心設計,采用先
進的“W”成型法,不僅保證了帶鋼邊緣延伸控制
在彈性極限范圍內,而且將生產<159mm ×2. 5
mm鋼管的12 架成型改為8 架成型,使現(xiàn)有的
173焊管機組能夠適應多品種生產。經過反復實
踐,確定了如下工藝參數(shù):
焊接速度vmin = 18m /min;
加熱溫度1 480～1 520 ℃;
頂鍛壓力2～3 kg/mm2 ;
擠壓量2. 0mm;
開口角3°～5°,實際為3. 8°;
采用輥壓式去除內毛刺,殘留高度不大于
0. 5mm。
4　防腐研究
實踐表明,鋼鐵制品防腐效果的好壞不僅取
決于防腐層性能,還與其大批量生產的工藝有直
接關系。對這種薄壁輸油鋼管的防腐層來說,既
要有好的防腐性能和理想的抗機械劃傷能力,還
要有好的工藝性,即環(huán)境污染小,設備不需要進行
大規(guī)模技術改造。
在反復調研、樣板試驗和小批量試生產的基
·56· 焊 　管 　　　　　　　　　　　　　　　　　2007年 3月 　
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礎上,我們采用了電鍍Zn - Ni合金防腐新技術,
即在鋼管外壁電鍍具有高耐蝕性、低氫脆性、良好
力學性能和工藝性能的Zn - Ni合金防腐層,保證
耐磕碰和防腐功能;鋼管內壁噴涂耐油環(huán)氧粉末
涂料,確保輸送噴氣燃料質量和應有的防腐功能。
4. 1　Zn - Ni合金性能測試
鍍層結合力試驗結果見表4。鍍層厚度測量
執(zhí)行GB /T4956標準,采用LX - 100測厚儀;附著
強度測試執(zhí)行GB /T5270標準。
表4　Zn - Ni合金鍍層結合力試驗結果
w (Ni) /%
鍍層厚度/μm
最大值
正面/反面
最小值
正面/反面
鍍層結合力
磨擦
拋光
劃線
劃格
熱震
試驗
10 13. 0 /10. 0 10. 8 /6. 6
無起皮
無剝落
無起皮
無剝落
無起皮
無剝落
10 15. 0 /10. 0 12. 0 /7. 0
無起皮
無剝落
無起皮
無剝落
無起皮
無剝落
10 14. 0 /6. 0 11. 4 /6. 0
無起皮
無剝落
無起皮
無剝落
無起皮
無剝落
4. 2　耐蝕性
Zn鍍層和Zn - Ni合金鍍層耐蝕性能對比結
果見表5。執(zhí)行GB /T6458標準,試驗采用CA101
溫度濕度試驗箱,試驗用鹽水質量濃度為3% ,溫
度為35 ±2 ℃,噴霧8 h,停噴周期為16 h。由表5
可以看出, Zn - Ni合金鍍層的耐蝕性能優(yōu)于Zn
鍍層。
表5　Zn鍍層和Zn - Ni合金鍍層耐蝕性能試驗結果
鍍層周期數(shù)/個試樣變化情況
Zn
(10～15μm)
4 色澤輕微變暗
6 出現(xiàn)不均勻氧化膜
8 腐蝕表面積超過3%
Zn - Ni合金
(10～15μm)
4 無變化
12 輕微變暗
22 無氧化膜和附屬物
27 出現(xiàn)銹蝕點超過3%
4. 3　鍍層硬度測試
Zn鍍層和Zn - Ni合金鍍層硬度對比測試結
果見表6。執(zhí)行GB /T5934 標準,試驗采用國產
631型顯微硬度計。由表6可以看出, Zn - Ni合
金鍍層的硬度要高于Zn鍍層。
表6　Zn鍍層和Zn - Ni合金鍍層
　　　　　　　　　　　硬度試驗結果HV　　　
鍍層1# 2# 3# 平均硬度
Zn - Ni合金67. 80 62. 20 71. 02 67. 00
Zn 38. 17 32. 45 34. 61 35. 07
5　性能試驗
在對輸油鋼管逐根進行9. 0MPa水壓試驗的
基礎上,還進行了5項使用可靠性試驗。
5. 1　液壓爆破試驗
在常溫和- 41 ℃條件下分別進行爆破試驗,
通過檢查爆口位置和形貌,判斷鋼管低溫韌性。
試樣理論爆破壓力為18. 1MPa,常溫爆破壓
力為18. 5～24. 3MPa。- 41 ℃爆破壓力為22. 0
MPa,爆破后試樣爆口形貌為100%塑性變形,最
大鼓脹直徑214mm,鼓脹百分數(shù)為29% ,爆口距
離焊縫52mm。試驗結果表明,鋼管具有較好的
低溫韌性。
5. 2　自由懸空試驗
從合格鋼管中抽取4根6m長鋼管,連接在
一起,將連接的管段兩端吊起使其自由懸空。以
水為介質,打壓6. 0MPa,分別穩(wěn)壓24 h和48 h,檢
驗高頻焊縫和環(huán)焊縫是否滲漏。試驗過程中沒有
發(fā)現(xiàn)任何滲漏,拆開檢查接頭,無損壞。
5. 3　交變壓力試驗
從合格鋼管中抽取8根6m長鋼管,連接在
一起,以水為介質,打壓6. 0MPa,穩(wěn)壓15 s,泄壓
至2. 0MPa,再恢復壓力6. 0MPa,在24 h內如此
往復,檢驗高頻焊縫和環(huán)焊縫是否滲漏。試驗結
果表明,鋼管及密封膠圈能夠確保密封要求。
5. 4　承插接頭拉力試驗
為了驗證承插接頭承受軸向拉力的能力,將
連接好的承插接頭用卡具安裝在1 000 kN液壓拉
力試驗機上進行拉力試驗。在770 kN的拉力作
用下,鋼管管身被拉斷,承插接頭沒有被拉脫和出
現(xiàn)損傷。
5. 5　組合應力試驗
為了模擬鋼管在實際管線中承受拉力的苛刻
工況,專門制做了帶3°偏轉角的連接管件。試驗
在1 000 kN液壓拉力試驗機上進行,在管內打壓
6. 0MPa、軸向拉力為714. 2 kN 時,堵頭<49mm
圓棒被拉斷,承插接頭沒有被拉脫和出現(xiàn)損傷。
5. 6　實際使用情況
對生產的120 km高強度薄壁輸油鋼管先后
在寒冷的北方和濕熱的沿海地區(qū)進行了人工裝
卸、搬運、連接和輸油(水)試驗,額定工作壓力為
6. 0MPa,最高壓力達7. 0MPa,并進行了3根鋼管
　第 30卷第 2期　　　　　　　　　　　宋花平等:高強度薄壁輸油鋼管的試制 ·57·
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的實際懸空試驗。部分管線敷設在野外已達6年
之久,防腐層沒有出現(xiàn)脫落和銹蝕現(xiàn)象。實際使
用表明,試制的高強度薄壁輸油鋼管各項性能良
好,達到了預期的設計要求。
6　結　語
采用X65級高強度管線鋼試制的<152mm ×
2. 6mm承插式薄壁輸油鋼管具有較高的強度安
全系數(shù)和良好的剛性,電鍍Zn - Ni合金鍍層具有
較好的耐蝕性。液壓爆破試驗、交變應力試驗、組
合應力試驗及實際使用結果表明,這種高強度薄
壁輸油鋼管具有良好的使用可靠性。
參考文獻:
[ 1 ]GB /T9711. 1—1997,石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技
術條件第1部分:A級鋼管[ S].
[ 2 ]鄭津洋,徐平,方曉偶斌,等譯. ASME壓力容器設計指
南(第2版) [M ]. 北京:化學工業(yè)出版社, 2003.
[ 3 ]AP I 5L, Specification for L ine Pipe[ S].
作者簡介:宋花平(1964 - ) ,漢族,高級工程師, 1985年畢
業(yè)于中國人民解放軍后勤工程學院油料儲運專業(yè),一直
從事裝配式輸油管線研究,先后獲得國家科技進步二等
獎1項,軍隊科技進步一等獎2項,軍隊科技進步二等獎
2項,實用新型專利3項,申報發(fā)明專利2項,于2000年
獲得國務院頒發(fā)的政府特殊津貼。
收稿日期: 2006 - 11 - 02
專利技術
專利名稱:管道自動焊用焊槍距離自動調節(jié)裝置
專利申請?zhí)? 03264511. 2　公開號: CN2649249
申請日: 2003. 06. 18　公開日: 2004. 10. 20
申請人:中國石油天然氣集團公司
本實用新型涉及一種管道自動焊用焊槍距離自動調節(jié)
裝置,與管道全位置自動焊機配合可實現(xiàn)大中管徑長輸管
線的野外自動化焊接。包括距離傳感控制器、步進電機組
件、調整組件、焊槍支架、焊槍,其中步進電機組件包括步進
電機、齒輪、絲杠;調整組件包括螺母、導軌、防護罩;焊槍包
括焊絲。可自動調節(jié)焊接過程中焊槍距焊件表面的距離、
自動控制焊絲伸長,保證焊接電弧的平穩(wěn)、可靠,保證焊接
質量,操作簡便。
專利名稱:管道內環(huán)縫自動焊機多焊頭同步驅動機構
專利申請?zhí)? 03217441. 1　公開號: CN2626659
申請日: 2003. 05. 23　公開日: 2004. 07. 21
申請人:中國石油天然氣管道局
本實用新型涉及一種長輸管道焊接設備,尤其是涉及
一種管道內環(huán)縫自動焊接設備。這種管道內環(huán)縫自動焊機
多焊頭同步驅動機構的改進之處在于所述缸桿的懸臂端裝
入中間套的中心孔內,中間套由漲緊基盤固定,漲緊基盤固
裝在漲緊機構上;在漲緊基盤上設有小支撐軸及支撐軸承,
支撐滑動環(huán),滑動環(huán)位于中間套的外側;所述滑動環(huán)的內側
槽上設有部分齒圈,齒圈與固裝在驅動軸上的驅動齒輪嚙
合,驅動軸支撐在一側漲緊基盤上。這種多焊頭同步驅動
機構是管道內環(huán)縫自動焊機的一個重要組成部分。由于設
有驅動機構,因此能確保內焊機的多個焊頭實現(xiàn)焊接旋轉
驅動,保證焊接過程順利進行,從而保證焊接質量,提高焊
接效率。
專利名稱: CO2 氣體保護焊內縫的鋼管焊制設備
專利申請?zhí)? 03269951. 4　公開號: CN2638904
申請日: 2003. 09. 18　公開日: 2004. 09. 08
申請人:滄州龍馬鋼管制造有限公司
提供了一種CO2 氣體保護焊內縫的鋼管焊制設備。
是由鋼管焊機分別連接著外焊機頭和CO2 氣體保護焊內
縫的微型跟蹤長臂式內焊機頭。內焊機頭是由長臂式內焊
機頭主體連接于升降定位聯(lián)座,在內焊機頭主體位于聯(lián)座
的后部分別裝設有焊絲盤和配重塊,在內焊機頭主體內穿
連著CO2 氣輸送管、送風管、焊絲穿送管、跟蹤器信號線和
電源電纜線,在內焊機頭主體的中部設有內裝傳送焊絲機
構的聯(lián)節(jié),聯(lián)節(jié)的前部體上裝連著焊槍,在焊槍體內穿連著
焊絲,在焊槍焊嘴的焊絲露頭后部的同軸線上裝有激光跟
蹤器及焊縫監(jiān)控攝象機,并在焊槍焊嘴前部的內焊機頭主
體下部裝設導向輪。對應鋼管焊機的內、外焊機頭配制與
之相配套的鋼管鎖緊拖移車。
專利名稱:鋼管焊前預熱與自動切割兩用機運行機構
專利申請?zhí)? 03258267. 6　公開號: CN2633496
申請日: 2003. 08. 15　公開日: 2004. 08. 18
申請人:劉連增
本實用新型屬于一種用于鋼管焊前預熱與自動切割兩
用機的運行機構,主要特點是在固裝在車架上的電機托板
的其中一側安裝有一可使鏈輪在預緊后進行張緊的鏈輪張
緊裝置,鏈輪的斷開和續(xù)接采用一鏈條連接塊。本實用新
型定位和導向精度比較高,安裝比較容易,行走速度快,效
率高,切割形成絕對的閉環(huán),提高了預熱和切割的質量,構
造簡單,成本低,尤其適用于大口徑的鋼管加工。
(杭情　供稿)
·58· 焊 　管 　　　　　　　　　　　　　　　　　2007年 3月 　
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ison of different tensile specimens, effect of different welding consumable matches and different welding heat input on hardness,
strength and toughness of weld joint. Recommendations are given on strength op timization and alloying of steel p late.
Key words:Grade X100; Longitudinal2seam submerged arc welded steel p ipe;manufacture technique; research
Developmen t of LSAW P ipe with X80 Grade
TANG Zi2jin
Abstract ID: 100123938 (2007) 02200482EA
Abstract: This article introduces development of LSAW p ipe with X80 grade in Shashi steel p ipe mill, series testing and inspec2
tion data shows that all technical indexes can meet requirement of relevant specification.
Key words:X80 grade LSAW p ipe; development; inspection
High2stength and Th inWa ll2th ickness Steel P ipe for O il Tran sm ission
SONG Hua2p ing, CU I Hong, ZHANGWen2guo,L I Gui2yin
Abstract ID: 100123938 (2007) 02200552EA
Abstract: Thin wall2thickness steel p ipe of X65 grade is app lied into oil transmission p ipeline, and possess high strength security
coefficient and well rigidity, and galvanization Zn - Ni layer also have good anti2corrosion p roperty. Those results of hydraulic &amp;amp;
bursting test, alternative stress test , combination stress test and actual app lication show that the high2strength and thin wall2thick2
ness steel p ipe possess outstand usablity and reliability.
Key words: thin wall2thickness; steel p ipe; oil transmission; reliability
Simula tion the Roll Form ing Process of AHSS
SH I Yong2ling,L IU J i2ying
Abstract ID: 100123938 (2007) 02200592EA
Abstract:MSC. Marc is used to simulate and analysis the roll forming p rocess of advanced high strengthen steel. The simulation
result is agreed with that in p ractice verywell. Setting up a rollformingmodelwith the same forming sequence, two differentmate2
rialsDP800 and Q235 have been app lied to the model in order to compare their sp ring back angles and deformation energy. The
conclusions of the study indicate that,with the increase of forming angle and compare with Q235, the sp ring2back angles ofDP800
has a marked difference characters, the deformation energy ofDP800 is increased obviously. Sp ringback of simulation is contrasted
with calculation of B ISWASmethod. The results indicate that,B ISWAS equation can not be directly used to calculate the sp ring2
back of roll forming of double phase steel. The changed yield stress S should be considered, a new calculation method should be
developed.
Key words:AHSS; roll forming; FEA; sp ringback; deformation energy; B ISWAS equation
New Type Roller Con tour of Bond ing Pad Roll for SSAW Pipe Un it
L IU Yao2min
Abstract ID: 100123938 (2007) 02200632EA
Abstract:Roller contour of bonding pad roll for SSAW p ipe unit has a sensitive effect on welded p ipe forming and welding quali2
ty, imp roper roller contourmay result the occurence of defects such as offset and crack of inside2welding. According to the p roce2
dure requirement of India East2West Pipeline Project contracted byBaoji Petroleum Steel Pipe Co. ,LTD, the new type of bonding
pad rollwith comp lex curve roller contour is design, it avoid point and arc touching between the bevel edge of outside welding and
roller surface, also can p revent groove outside welding toe from occurence, at the same time the original p rocedure p roperty of
bonding pad roll is hold, and better quality of welding path is obtained.
Key words: SSAW p ipe unit; boning pad roll; comp lex curve roller contour; groove of outside welding toe; roller contour imp rove2
ment
In troduction of Square and Rectangular Double2welded Seam P ipe Production Process
DU Hong2qing
Abstract ID: 100123938 (2007) 02200652EA
Abstract: This paper introduces the p roducing and technology characteristics of the square and rectangular double2welded seam
p ipe. And designing of the pass parameters of the cold2bent channel steel. We carried out the manufacture of the double2welded
seam square and rectangular p ipe by it, it is the p racticing and app lication of steel p ipe with heavy in section.
Key words: square and rectangular p ipe; double2welded seams; equilateral channel steel; pass design;welding
Ana lysis on Pa ssDesign of Shelf Post
ZHANGWei2guo
Abstract ID: 100123938 (2007) 02200692EA
Abstract: It introduces pass disign method of shelf post. Bymeans ofAUTO CAD 2002 design software, pass design of shelf post
is researched and discussed, and p rove that the method basically can meet development demand of new type post and repair re2
quirement of original roller afterweared and teared, and possess the advantage of simp le design, low design and making cost, as
well as convenient forwidely app lication.
　第 30卷第 2期 　　　　　　　　　　　　　　　　英文摘要 ·99·
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