脫硝系統(tǒng)倒掛的原因分析脫硝系統(tǒng)自超低排放改造后,出口由200mg/Nm3調(diào)整為50mg/Nm3,脫硝出口NOx出現(xiàn)嚴重倒掛,脫硝噴氨自動調(diào)節(jié)閥無法投入自動,運行人員手動調(diào)節(jié)難度大,造成還原劑浪費,氨逃逸加大,空預(yù)器堵塞嚴重,針對目前現(xiàn)有情況,針對現(xiàn)場情況進行分析探討,解決出口倒掛問題。
1.前言
NOx是主要大氣污染物之一,對環(huán)境危害非常嚴重,而火力發(fā)電是NOx的主要排放源。近年來,我國氮氧化物排放量隨著能源消費的快速增長而迅速上升,為了改善日益惡化的生態(tài)環(huán)境,2015年環(huán)保部等三部委發(fā)布《全面實施燃煤電廠超低排放和節(jié)能改造工作方案》,進一步明確要求:東、中、西部地區(qū)分別于2017年、2018年、2020年前實現(xiàn)超低排放,其中NOx排放標準為不高于50mg/m3(在基準氧含量6%條件下)。
目前選擇性催化還原(SCR)煙氣脫硝技術(shù)作為一種主要的高效NOx控制技術(shù)在燃煤發(fā)電機組中得到廣泛應(yīng)用。在超低排放背景下,要求進一步提高SCR脫硝效率,為了獲得理想的NOx去除率和低NH3逃逸量,更需要對煙氣中的NOx進行精準在線監(jiān)測與優(yōu)化噴氨控制。
但由于SCR裝置進出口煙道截面比較大,且直管段比較短,同一截面煙氣流場分布存在著較大的差異,導(dǎo)致NOx濃度場分布不均,從而造成脫硝催化還原反應(yīng)所需的氨氮摩爾比分布不均,因此實際運行中普遍存在NOx倒掛、局部區(qū)域的過量噴氨,直接導(dǎo)致大量的氨逃逸,并生成硫酸氫銨造成空預(yù)器的堵塞,嚴重影響了機組的安全穩(wěn)定運行。而傳統(tǒng)的單點抽樣測量或原位測量法,不能準確的反映煙道內(nèi)的NOx濃度分布。
此外,由于反應(yīng)器入口NOx濃度較高且波動幅度大以及負荷波動頻繁,脫硝系統(tǒng)普遍存在噴氨自動無法正常投入的問題,同樣造成排放超標,氨耗量偏高,氨逃逸偏大,在空預(yù)器及冷段設(shè)備形成硫酸氫銨造成堵塞問題,影響機組的安全穩(wěn)定運行。
2.倒掛概念:
NOX濃度倒掛是指SCR出口NOX濃度小于煙囪入口NOX濃度;
3.倒掛的現(xiàn)象:
3.1脫硝出口NOx濃度低于脫硫出口NOx濃度,例如脫硝兩側(cè)出口NOx濃度維持在10mg/Nm3左右波動,脫硫出口NOx濃度則在35mg/Nm3左右波動。
3.2根據(jù)脫硝出口NOx濃度調(diào)整噴氨量,脫硝出口NOx濃度不超排,脫硫出口NOx濃度可能超排。
3.3脫硝單側(cè)出口NOx濃度過高或過低對脫硫出口數(shù)據(jù)無影響。
3.4 脫硝噴氨調(diào)節(jié)閥參照脫硝出口NOx數(shù)據(jù)無法投入自動運行。
4.淺析產(chǎn)生NOx倒掛的原因:
4.1 NOx在煙道里分布不均,有些鍋爐燃燒不穩(wěn)定,NOx濃度排放不均勻,隨著煙氣流場發(fā)生變化,NOx在煙道內(nèi)呈現(xiàn)無規(guī)律分布,譬如煙道中間NOx比兩邊高出許多,或者是偏少很多。
4.2 煙氣和氨氣混合不均勻,反應(yīng)不充分,造成局部區(qū)域氣氨噴入量過多或過少,氨逃逸量增大。就目前國內(nèi)大多脫硝系統(tǒng)噴氨格柵閥門為手動閥門,熱太調(diào)試過后一般不做大的調(diào)整,也就是說每個煙道固定區(qū)域噴入的氨量是不變的,或者根據(jù)壓力變化而產(chǎn)生很小的變化。但煙道內(nèi)NOx分布是不固定的,在升降負荷、磨煤機啟停的情況均會出現(xiàn)NOx分布發(fā)生變化或劇烈波動。
4.3.氮氧化物測點位置在煙道兩側(cè),導(dǎo)致數(shù)據(jù)偏差,脫硝系統(tǒng)新建時脫硝入口及出口NOx數(shù)據(jù)測量采用單點或3點測量的方式,設(shè)置的位置不一,針對W爐型,省煤器出口NOx分布情況一般為中間高兩側(cè)低,如果再將出口測點設(shè)置在煙道兩側(cè),則測量出NOx濃度更加不能反映出煙道內(nèi)部NOx實際分布情況,導(dǎo)致氨氣過噴情況時有發(fā)生。
5.NOX倒掛的影響:
5.1液氨的耗量增加,不滿足節(jié)能降耗的要求;目前環(huán)保形勢嚴峻,首各地地方政策影響,環(huán)??刂埔蟛灰?,NOx壓降程度不同,各脫硝設(shè)施為保證出口達標排放,通常通過加大噴氨量已達降低出口的目的,勢必會造成氨逃逸。
5.2為滿足煙囪出口NOX濃度滿足要求,增大噴氨量會造成氨逃逸升高,進而影響下有設(shè)備的運行。
5.3脫硝運行無法穩(wěn)定的控制,對運行調(diào)整帶來阻力,對達標排放帶來影響。
5.4噴氨自動調(diào)節(jié)閥無法投入自動,對經(jīng)濟運行、達標排放有一定影響。
6. NOX濃度倒掛的解決措施
6.1脫硝系統(tǒng)不進行改造:
脫硝系統(tǒng)不進行噴氨優(yōu)化改造,可以采取以下措施緩解NOx倒掛程度,優(yōu)點是節(jié)約投資成本,施工難度不大,但無法徹底解決NOx倒掛問題。
6.1.1對SCR出口進行整體比對測試,尋找更接近脫硫出口NOx濃度的位置,將NOx測量裝置更換到此位置。
6.1.2增加出口NOx測點數(shù)量,實時監(jiān)測煙道內(nèi)NOx分布情況,以保證數(shù)據(jù)的準確性。
6.1.3定期對CEMS裝置進行試驗,以保證測量數(shù)據(jù)準確。
6.1.4修改現(xiàn)有的噴氨自動邏輯,在控制上參考煙囪入口NOX濃度,對SCR出口NOX濃度值進行修正,優(yōu)化噴氨量。
6.1.5調(diào)整噴氨格柵手動蝶閥,使NOX與氨氣混合更為均勻。
6.1.6檢修期間,檢查煙道導(dǎo)流板,調(diào)整至合適位置,以保證煙氣更為均勻。
6.1.7利用檢修期間,檢查催化劑的活性,對失效催化劑進行更換或再生。
6.2 脫硝系統(tǒng)進行改造,引進成熟的技改技術(shù)路線。
6.2.1 NOx矩陣式測量系統(tǒng)
目前脫硝系統(tǒng)NOx煙氣分析儀通常采用單點或三點測量的方式,由于流場紊亂、噴氨不均等因素,單點或三點測量數(shù)據(jù)不具有代表性,不能保證脫硝系統(tǒng)進出口NOx和氨逃逸濃度測試的準確性。
NOx矩陣式測量系統(tǒng)可以通過網(wǎng)格法在每側(cè)煙道布置6-8個測點,采用煙氣抽取稀釋法與化學(xué)發(fā)光法相結(jié)合的方法,實現(xiàn)同時采樣、分時輪測,在線監(jiān)測出口NOx排放的均勻性。
矩陣式測量系統(tǒng)的測點分區(qū)根據(jù)脫硝系統(tǒng)流場測試、流場模擬和噴氨格柵布置方式來確定。建議300MW機組脫硝系統(tǒng)A/B側(cè)分別布置6組噴氨格柵,每組3根支管,結(jié)合流場測試結(jié)果形成的分析報告,單側(cè)煙道被劃分為6個網(wǎng)格區(qū)域,每個網(wǎng)格區(qū)域設(shè)一個取樣探頭,兩側(cè)一共12個網(wǎng)格區(qū)域抽取的煙氣經(jīng)預(yù)處理和輪測切換裝置,送入測量儀表,左右兩側(cè)共同配置一套測量儀表系統(tǒng)。
在目前國內(nèi)市場中,NOx的測量基于三種原理:化學(xué)發(fā)光法、非分散紅外法、紫外差分法?;瘜W(xué)發(fā)光法的儀器檢出限最低,在測定低濃度時準確性最好。
稀釋法的煙氣抽取法與化學(xué)發(fā)光法相結(jié)合,具有不用除水,系統(tǒng)簡單的優(yōu)勢,大大降低了故障停運概率和維護成本。尤其適合超低排放后的NOx測量。通過對比分析,采用稀釋法與化學(xué)發(fā)光法相結(jié)合的NOx分析儀是比較理想的選擇。
6.2.2 噴氨分區(qū)控制系統(tǒng)
建議300MW機組脫硝系統(tǒng)將噴氨格柵每側(cè)分為6個區(qū),共12個區(qū)。每個區(qū)域的噴氨支管由一個噴氨調(diào)節(jié)閥控制,共計12個噴氨調(diào)節(jié)支閥,噴氨調(diào)節(jié)支閥信號直接接入PLC系統(tǒng),根據(jù)多點測量數(shù)據(jù)結(jié)果進行調(diào)節(jié)閥開度調(diào)整。
此外,采用基于歷史數(shù)據(jù)分析的智能噴氨格柵均衡控制算法。噴氨格柵均衡控制算法不但要考慮到出口NOx的實時測量值,還要結(jié)合出口NOx的歷史數(shù)據(jù)。
7.結(jié)論
脫硝系統(tǒng)超低排放改造后NOx倒掛、無法投入自動運行、氨逃逸過大,空預(yù)器堵塞嚴重等是目前所有脫硝系統(tǒng)正面臨的普遍問題,各公司皆在探索解決方案,但還沒有哪個公司能夠真正的解決,均在探索實驗階段,NOx矩陣式測量+噴氨分區(qū)控制這條技術(shù)路線個人認為相對比較成熟,可以較好的解決NOx倒掛問題。